Здесь можно найти учебные материалы, которые помогут вам в написании курсовых работ, дипломов, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


Реферат/Курсовая Покрытие по треугольным металлодеревянным фермам с клееным верхним поясом

Информация:

Тип работы: Реферат/Курсовая. Добавлен: 03.06.13. Сдан: 2012. Страниц: 30. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
   ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
   ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
   «Нижегородский  государственный архитектурно-строительный университет»
   (ННГАСУ) 
 
 
 
 

  Кафедра конструкций из дерева, древесных композитов и пластмасс 
 
 
 
 
 
 

  Курсовой  проект
  Покрытие  по треугольным металлодеревянным
  фермам  с клееным верхним поясом 
 
 
 
 
 
 
 

  Студент 4 курса гр.121       А. А. Орешкова 

  Преподаватель:        А. И. Один 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  Нижний  Новгород
  2010 

   Содержание 
 
 
 
 
 
 
 

  1. Задание на проектирование

  Рассчитать  и сконструировать покрытие однопролетного не отапливаемого здания складского назначения. Здание каркасное размером в плане по разбивочным осям 12х36 м. Колонны - деревянные клееные. Шаг колонн вдоль здания 3,0 м. Привязка колонн к продольной оси здания нулевая. Несущие конструкции покрытия – треугольные металлодеревянные фермы с клееным верхним поясом серии 1.863-2 высотой не менее, чем 1/8l. Материал основных конструкций – сосна. Здание защищено от прямого воздействия ветра. Район строительства – город  Онега. Здание отапливаемое, температура воздуха в основных помещениях здания - 200С. Условия эксплуатации при относительной влажности внутри помещения 70%.
  Схема поперечного разреза здания приведена  на рисунке 1.
 

  Рис. 1. Схема поперечного  разреза здания. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  2. Расчет и проектирование  кровельного щита.

  2.1. Выбор конструктивного решения покрытия.

  В соответствии с заданием принимаем  ограждение покрытия из асбестоцементных волнистых листов обыкновенного  профиля по ГОСТ 16223 «Листы асбестоцементные волнистые обыкновенного профиля  и детали к ним», с размерами  листа 1750х1125 мм и сборных дощатых щитов размером 3000х2500мм. Длина щита равняется принятому шагу ферм. Схема кровельного щита представлена на рисунке 2.  

  
 

  Рис. 2. Схема кровельного щита. 

  Каждый  щит состоит из пяти прогонов, соединенных  при помощи решетки из брусков  в жесткую в своей плоскости конструкцию.
  По  длине ската укладывается три нормальных щита. Стойки нижних щитов выпускаются на ширину карниза, и по ним настилается сплошной дощатый настил под стальные кровельные листы.
  При кровле из асбоцементных листов обыкновенного профиля минимальный уклон ската 33% (18о16/). Принимаем перехлест листов более 150 мм - уклон ската уменьшается до 25% (14°). В данном покрытии уклон ската составляет 14,04°, т.е. укладывается в допустимые пределы.

2.2. Выбор сорта, влажности и определение расчетных сопротивлений древесины щита.

  Принимаем для ограждающих конструкций  покрытия здания склада древесину сосны по ГОСТ 8486-66 второго сорта.
  Температурно-влажностные  условия эксплуатации конструкций, согласно заданию – А2. Для этих условий максимальная влажность не клееной древесины 20%.
  Расчетные сопротивления древесины сосны 2-го сорта назначаем согласно табл.3 [1] с учетом необходимых коэффициентов условий работы по п.3.2.
  Для основных видов напряженного состояния  в табл.1 приведены значения расчетных сопротивлений и коэффициентов условий работы. 

  Таблица 1. Расчетные сопротивления и коэффициенты условий работы природной древесины сосна 2-го сорта.
Конструктивные  элементы и виды напряженного состояния Значения расчетного сопротивления, МПа Коэффициенты условий работы
Изгибаемые  элементы кровельных щитов шириной  до 11 см и высотой до 50см Rи = 13,0 mв= 1
Растянутые  элементы вдоль волокон Rp = 7,0 mв= 1

  2.3 Расчет кровельного  щита.

  2.3.1 Сбор нагрузок.

  Подсчет нагрузок на элементы кровельного щита производится в соответствии с [2].
  Нормативный вес конструкций или отдельных  конструкций элементов приходящихся на единицу площади покрытия (Па) определяется по формуле:
  
  где b и h – сечение конструктивного элемента в м;
  l1 – расстояние в осях между конструктивными элементами в м;
  r - плотность материала.
  Расчетный вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для г. Онега, расположенного в V снеговом районе, по весу снегового покрова
  Sо=3200 Н/м2.
  Полное  расчетное значение снеговой нагрузки на 1 м2 площади горизонтальной проекции определяется по формуле:
  
  где m = 1 – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие в соответствии с п.5.5* и приложением 3 [2].
  Sр = 3200*1= 3200 Н/м2.
  Линейная  нагрузка на прогон кровельного щита (в Н/м) определяется путем умножения  нагрузки на покрытие (в Па), на расстояние между прогонами l1.
  Подсчет нагрузок на кровельный щит приведен в табл.2. 
 
 
 
 
 
 
 

  Таблица 2. Подсчет нагрузок на кровельный щит.
Конструктивные  элементы Нормативная  нагрузка Коэффициент перегрузки Расчетная нагрузка
Постоянная  нагрузка, в Па Асбоцементные волнистые листы УВ-7.5-1750 с учетом нахлеста листов
220,0 1,1 242,0
Прогоны, принимаемые из досок  60х150 мм с расстоянием между осями 500 мм.
90  
1,1   
99
Решетка щитов (ориентировочно 20% от веса прогонов) 18 1,1 19,8
Итого g: 328     360,8
Поверхностная нагрузка на горизонтальную плоскость  g/cosa 338,1     371,9
Временная снеговая нагрузка, в Па Полное значение снеговой нагрузки, S
2240   1/0,7 3200
Полное  значение доли длительной нормативной  нагрузки, в Па   
338,1+3200*0,5=1938,1        

  2.3.2 Расчет прогонов, составляющих щит.

  Прогоны рассчитываются на косой изгиб:
  - в плоскости перпендикулярной  скату, как разрезные балки  с расчетным пролетом l = 3,0 м
  - в плоскости ската, как неразрезные  двухпролетные балки с пролетами
  l?= 0,5·l =1,5 м, имеющие опоры у средней стойки щита.
  Линейная  расчетная нагрузка на прогон:
    постоянная 371,9*0,5 = 186 Н/м;
    временная (снеговая) 3200*0.5 = 1600 Н/м;
    суммарная 186+ 1600 = 1786 Н/м.
  Проверка  прочности на косой изгиб производится при двух схемах загружения:
    от действия собственного веса и снега (рис. 3)
    от действия собственного веса и сосредоточенного груза Р = 1 кН (рис. 4) с умножением последнего на коэффициент перегрузки n = 1.2.
  В первом случае загружения при равномерно распределенной нагрузке изгибающий момент, как в плоскости ската, так  и в плоскости, перпендикулярной к скату будет посередине пролета в точке “c”.   Изгибающий момент в плоскости перпендикулярной к скату:
    Н*м.
  Изгибающий  момент в плоскости ската:
    Н*м.
  Где qx = q*cosa = 1786*0,97 = 1732,4 Н/м.
        q = q*sina = 1786*0,243 = 434 Н/м. 

  
  Рис. 3. Расчётная схема прогона для  первого случая загружения:
  а. схема разложения сил по главным  осям сечения;
  б. схема загружения и эпюра моментов Мx.c. в плоскости, перпендикулярной к скату;
  в. Схема загружения и эпюра моментов Мy.c. в плоскости ската. 

  Во  втором случае загружения необходимо определить изгибающие моменты в  сечении прогона С, а также  в промежуточном сечении d, расположенном на расстоянии
  x= 0,432*l?= 0,432*1,5= 0,648 м.
  Изгибающие  моменты в плоскости, перпендикулярной к скату:
    при сосредоточенной силе Р, приложенной в середине пролета:
    Н*м;
    при сосредоточенной силе приложенной на расстоянии x = 0,648/
  
  Здесь gx = g*cosa = 186*0,97 = 180,4 Н/м;
        Px = P*cosa = 1200*0,97 = 1164 Н;
        gy = g*sina = 186*0,243 = 45,2 Н/м;
        Py = P*sina = 1200*0,243 = 291,6 Н.
  Изгибающие  моменты в плоскости ската:
    при сосредоточенной силе, приложенной в середине пролета, изгибающий момент равен нулю тогда
    Н*м;
    при сосредоточенной силе, приложенной в сечении d:
    

  
  Рис. 4. Расчетная схема прогона для второго случая загружения:
  а. к определению моментов в середине пролета;
  б. к определению моментов в сечении d;
  1. Эпюра изгибающих моментов в плоскости, перпендикулярной к скату, от постоянной нагрузки ( ) и сосредоточенной силы Px, приложенной в точке с, ( );
  2. Эпюра My.g. от постоянной нагрузки в плоскости ската;
  3.Эпюра изгибающих моментов в плоскости, перпендикулярной к скату, от постоянной нагрузки ( ) и сосредоточенной силы Px, приложенной в точке d, ( );
  4. Эпюры изгибающих моментов в плоскости ската от постоянной нагрузки ( ) и сосредоточенной силы (МIIy.p.).
  Изгибающие  моменты для обоих сочетаний  нагрузки приведены в табл.3 

  Таблица 3. Изгибающие моменты в расчетных сечениях прогона.
Сочетание нагрузок Сечение Изгибающие  моменты, Н*м
в плоскости перпендикулярной к скату в плоскости  ската
Постоянная и временная нагрузки С   1949 122,1
Собственный вес и сосредоточенная сила Р=1200 Н С   1076 12,7
Собственный вес и сосредоточенная сила Р=1200 Н d   824 106,9
 
  Согласно  табл.3 наибольшие изгибающие моменты  в сечении С прогона при  первом сочетании нагрузок.
  Для принятого сечения прогона моменты  сопротивления определяются:
   ;
   .
  Определим напряжения в принятом сечении прогона  по формуле:
    Па = 10,02 МПа <
  < Rи=13 МПа
  Rи = 13 МПа – расчетное сопротивление изгибу древесины пихты второго сорта;
  mв = 1 – коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкций.
  Принятое  сечение прогона удовлетворяет  условиям прочности.
  Проверяем прогон на жесткость в плоскости, перпендикулярной к скату:
   м < fu = м
  Где Ix = ;
        qx.дл.н. = 1938,1*0,5*0,97 = 940 Н/м.
  Условие жесткости выполняется.
2.3.3. Расчет решетки  щита
  Скатная составляющая от суммарной постоянной и временной (снеговой) нагрузки:
  Q = (371,9 + 3200)*Fгр*sina = 3571,9*7,3*0,243 = 6336 Н.
  где  Fгр = 2.5*3*cosa = 7,5*0.97 = 7,3 м2 – горизонтальная проекция грузовой площади щита.
  Усилие  в одном раскосе щита определится:
    Н;
  где 0.75 – коэффициент, учитывающий грузовую площадь для раскосов, которая на рисунке 2   ограждена пунктирной линией;
  b = 31о – угол наклона раскоса к оси пояса стропильной фермы.
  Принимаем сечение раскоса 100х60 мм. При этом F = 0.1*0.06 = 6*10-3 м2;
  
  Расчетная длина раскоса  м.
  Гибкость  раскоса 
  где  b = 60 мм – толщина раскоса; cosb = 0.86 (рисунок 5).
  Усилие  Д к раскосу приложено с  эксцентриситетом  е = b/2 = 0.06/2 = 0.03 м.
  Изгибающий  момент в раскосе М = Д*е = 2763*0.03 =82,9 Н*м.
  Проверяем сечение раскоса на внецентренное  сжатие по формуле:
   ;
  где Н*м;
  Здесь x =
  Кн = 0.81 + 0.19*x = 0.81 + 0.19*0.987 = 0.998
    Па = 1,86 МПа< 13*1*1.0 = 13,0 МПа.
  Для крепления раскоса к прогону  принимаем гвозди d = 5мм и длиной l = 125мм. Их количество определится по формуле:
  
  где Т – расчетная несущая способность  гвоздя на один шов сплачивания.
  Для несимметричных соединений несущая способность гвоздя на один шов сплачивания определится:
- из условия сплачивания
  Ти = 2.5d2 + 0.01a2 = 2.5*0.52 + 0.01*5,552 = 0.932 кН = 932 Н;
- из условия смятия более толстого элемента (прогона)
  Тс = 0.35*c*d = 0.33*6,0*0.5 = 1,05 кН =1050 Н
- из условия смятия более тонкого элемента (подкоса)
    при с>а>0.35с;    6>5.55>0.35*6 = 2.1;  Та = кнаd = 0.365*5.55*0.5 = 1.013 кН = 1013 Н.
  Принимаем Т = 932 Н.
  n= шт, принимаем 3 гвоздя. 

  В остальных пересечениях прикрепляем  раскос к прогонам одним гвоздем, а к верхнему прогону – двумя.
  Между всеми прогонами вдоль стоек  ставятся распорки из досок на ребро 40х75 мм, прикрепляемые гвоздями d = 5мм и l = 150 мм.
  Для восприятия скатной составляющей R опорной реакции щита на верхний пояс фермы ставим упоры на 7 гвоздях.
  Нижний  прогон (5-5) щита, кроме изгиба от вертикальных нагрузок, воспринимает также растяжение и изгиб в плоскости ската  от внецентренного прикрепления к нему раскоса. 

  
  Рис. 5. Узлы кровельного щита.
  а – схема сил; б – деталь узла В; в – деталь узла А. 

  Предполагаем, что все усилие Д передается на прогон 5-5. Тогда в узле К прогон воспринимает растягивающие усилие U = Д*sinb = 2763*0.514 = 1420,2 Н и поперечную силу АI = Д*cosb = 2763*0.86 = 2376 Н.
  Опорная реакция от скатной составляющей нагрузки на щит:
    Н.
  Усилие  в крайней стойке А2 = R – АI = 3168 – 2376 =792 Н.
  Момент  в прогоне в плоскости, перпендикулярной к скату:
  Мн = U*e = 1420,2*0.105 =149,1 Н*м.
  Здесь е = м.
  Напряжение в прогоне в точке n от внецентренного растяжения:
  
  0.16*106 + 5,02*106+0,73*106 =5,91*106 Па = 5,91 МПа < Rp*mв*mп = 7*1*1 = 7 МПа.
  Условие прочности выполняется.
  В точке К прогона действуют изгибающие моменты:
- в плоскости ската Мy = R*a – А2(а – 0.091) = 3168*0.291 – 792*(0.291 – 0.091) =
= 764 Н*м;
  где а = 0.291 м – расстояние от опорной  реакции R до точки К; 

- в плоскости, перпендикулярной к скату, от собственного веса  и снега
   Н*м;
  Напряжение  в прогоне:
    Па = 11,43 МПа <
  < 13 МПа. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  3. Определение минимальных  размеров поперечного  сечения колонн  из условия их гибкости
  В качестве несущих конструкций покрытия принимаются треугольные металлодеревянные  фермы с клееным верхним и  металлическим нижним поясами. Фермы  опираются на клееные деревянные колонны сечением  hkxbk = 40,8x18.5 см. Размеры поперечного сечения колонн приняты по предварительным расчетам из условия достижения предельной гибкости lпр= 120 по формулам:
    м.
    м. 

  где m - коэффициент, учитывающий закрепление концов колонны, значения которого принимаются по п.4.21 [1];
  Н = 6,4 м – высота колонны;
  lр=Н = 6,4 м – расчетная длина колонны из плоскости изгиба.
  Ширина  и высота поперечного сечения  колонн назначается с учетом существующего  сортамента пиломатериалов по ГОСТ 24454-80, припусков на фрезерование пластей досок перед склеиванием и припусков на фрезерование по ширине клеевого пакета. Принимаем для изготовления колонн 12 досок шириной 200 мм и толщиной 34 мм (40 мм до острожки). Учитывая последующую чистовую острожку боковых граней колонн устанавливаем размеры поперечного сечения: hк = 12х34 = 408 мм и bк = 200-15 = 185 мм.
  
  Рис. 6. Сечение колонны. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  4. Расчет и проектирование  фермы 

  4.1 Определение геометрических размеров элементов фермы
  Расчетный пролет фермы l = L – hк = 12000 – 408 =11592 мм.
  Высота  фермы назначается из условия  ее жесткости с учетом допустимого  уклона кровли, принимаемого в зависимости  от вида водоизолирующего слоя.
  Принимаем высоту фермы h =1450мм.,что не меньше = мм. Назначаем строительный подъем fстр= *l = мм.
  Угол  наклона верхнего пояса с учетом строительного подъема
  tga = ; a = 14,12о; sina = 0.243; cosa = 0.970.
  Длина одного ската верхнего пояса (с учетом строительного подъема)
    м.
  Длина элементов фермы:
  ВД = ВЕ = 2,9875*tga - м.
    м.
    м.
  Геометрическая схема фермы приведена на рисунке 7. 

  4.2 Выбор сорта древесины, ее влажности и расчетных сопротивлений, типа и марки клея
  Принимаем для элементов стропильных ферм и связей жесткости древесину хвойных пород сосну по ГОСТ 24454-80 второго сорта.
  При постоянной влажности внутри отапливаемых помещений 70% температурно – влажностные условия эксплуатации конструкций, согласно таблице 1 [1] –А2. Для этих условий максимальная влажность неклееной древесины 20% и клееной - 12%.
  Расчетные сопротивления древесины лиственницы  второго сорта назначаем согласно таблице 3 [1] с учетом необходимых  коэффициентов условий работы по п.3.2.
  Для основных видов напряженного состояния в таблице 4 приведены значения расчетных сопротивлений и коэффициентов условий работы.
  
  Рис. 7. Расчетная схема фермы. 

  Таблица 4. Расчетные сопротивления и коэффициенты условий работы древесины сосны второго сорта.
Конструктивные  элементы и виды напряженного состояния Значения расчетного сопротивления, МПа Коэффициенты  условий работы Расчетное сопротивление  сосны
Клееный верхний пояс шириной свыше 13 см и высотой сечения свыше 13 до 50 см. Смятие и сжатие вдоль волокон. Rc = 15.0 mп = 1,0 mв = 1,0
mсл = 1,05
15,75
Клееная стойка шириной свыше 13 см и высотой  сечения свыше 13 до 50 см. Сжатие и  смятие вдоль волокон. Rc = 15.0 mп = 1,0 mв = 1,0
mсл = 1,05
15,75
Клееный верхний пояс. Местное смятие поперек  волокон в месте примыкания стойки. Rсм.90 = 3.0 mп = 1,0 mв = 1,0
3,0
 
    4.3. Расчет фермы
    4.3.1. Определение нагрузок
  Нормативная поверхностная нагрузка от ограждения покрытия приведенная к горизонтальной поверхности составляет:
  gн = 338,1 Па.
  Временная нормативная поверхностная нагрузка равна:
  Sн = 2240 Па.
  Нормативная поверхностная нагрузка от собственной  массы стропильной фермы со связями  может быть определена по формуле:
    Па;
  где Кс.в. = 4 – коэффициент собственной массы стропильной фермы с учетом связей.
  Расчетная линейная нагрузка на ферму:
    постоянная g = (gн + )*gf1*В = (338,1+125,4)*1.1*3 = 1529,6 Н/м;
    временная S = Sн * gf2*В = 2240*1,6*3 = 10752 Н/м;
  где gf1 = 1.1 – коэффициент перегрузки для постоянной нагрузки, согласно таблице 1 [3];
  В = 3 м – шаг ферм вдоль здания.
  Узловая нагрузка в средних узлах стропильной  фермы:
    постоянная    G = 2,9875*cosa*g = 2,9875*0,97*1529,6 = 4433 Н =
                  = 4,43 кН.
    временная (снеговая) F = 2,9875*cosa*S =2,9875*0,97*10752 = 31158 Н =
                                    = 31,16 кН.
  Полная  узловая нагрузка P = 4,43+31,16 =35,59 кН.
  4.3.2. Определение усилий в элементах фермы
  Усилия  в элементах фермы определяем путем построения диаграммы усилий от единичной узловой нагрузки, расположенной  на половине пролета фермы (рисунок 8). Полученные значения заносим в таблицу 5. Умножая их на фактические узловые нагрузки находим расчетные усилия в элементах фермы.
  Опорные реакции от единичной нагрузки определяются из условий:
  SМВ = 0; 11,592*А – 0.5*11,592 – (5,461 +3,065) – 0.5*
  
  SМА = 0; 11,592*В – 0.5*
    
 
 
 
 
 
 

 

  
  Таблица 5. Усилия в стержнях фермы при различных сочетаниях нагрузок.
Элементы  фермы Обозначения элементов Стержни Усилия  от единичной нагрузки Р=1 Усилия  от постоянной узловой нагрузки G=4,43 кН Усилия  от временной снеговой нагрузки F=31,16 кН Расчётные усилия, кН
Слева Справа На всём пролёте Слева Справа На всём пролёте При снеге слева При снеге на всём пролёте
Верхний пояс О1 в-1 -4,11 -1,98 -6,09 -26,98 -128,068 -61,6968 -189,764 -155,046 -216,743
О2 г-2 -3,87 -1,98 -5,85 -25,92 -120,589 -61,6968 -182,286 -146,505 -208,202
О3 д-4 -1,98 -3,87 -5,85 -25,92 -61,6968 -120,589 -182,286 -87,6123 -208,202
О4 д-5 -1,98 -4,11 -6,09 -26,98 -61,6968 -128,068 -189,764 -88,6755 -216,743
Нижний  пояс И1 а-1 2,99 1,94 4,93 21,84 93,1684 60,4504 153,6188 115,0083 175,4587
И2 а-3 1,99 1,99 3,82 16,92 59,5156 59,5156 119,0312 76,4382 135,9538
И3 а-5 1,94 2,99 4,93 21,84 60,4504 93,1684 153,6188 82,2903 175,4587
Стойки V1 1-2 -0,97 0 -0,97 -4,3 -30,2252 0 -30,2252 -34,5223 -34,5223
V2 4-5 0 -0,97 -0,97 -4,3 0 -30,2252 -30,2252 -4,2971 -34,5223
Раскосы Д1 2-3 2,07 0.03 2,1 9,3 64,5012 0,9348 65,436 73,8042 74,739
Д2 3-4 0.03 2,07 2,1 9,3 0,9348 64,5012 65,436 10,2378 74,739
Опорные реакции VA - 1.49 0.51 2 8,86 46,4284 15,8916 62,32 55,2884 71,18
VB - 0.51 1.49 2 8,86 15,8916 46,4284 62,32 24,7516 71,18
 
 

  

Рис. 8. Определение  усилий графическим способом (Диаграмма  Максвелла-Кремоны)

  4.4. Конструктивный расчет.

  4.4.1. Подбор сечений деревянных элементов фермы.

  Верхний пояс.
  В верхнем поясе действует продольное усилие О1=216740 Н и изгибающий момент Мq от поперечной нагрузки q=(g+S)=(1529,6+10752) =12281,6 Н/м.
  Для уменьшения положительного момента  Мq узлы фермы А,В и Б решены с внецентренным приложением продольной силы, в результате чего в поясе возникают отрицательные моменты МN.
  Задаёмся  сечением верхнего пояса фермы, с  учётом сортамента на пиломатериалы  по ГОСТ 24454-80, из 11 слоёв сечением слоя 32?200 мм.
  После фрезерования досок по пластям, с учётом рекомендаций [7], получим слои толщиной ?=32–6=26 мм. Припуски на фрезерование боковых поверхностей элементов длиной до 12 м составляют 15 мм. При этом ширина досок верхнего пояса будет В=200–15=185 мм.
  Сечение верхнего пояса после механической обработки слоёв по пластям и боковых поверхностей склеенных элементов определится:
  b?h=185?(11•26)=185?286 мм.
  Определим минимальную длину площадок смятия в опорном, промежуточном узле В  и коньковом узле фермы.
  Минимальная длина площадки смятия в опорном узле А и промежуточном узле В:
  с12= 0,078м.
  Длина площадок смятия в коньковом узле:
  С3= 0,079м;
  где  Rсм18.6`= 14.19МПа.
  Принимая  эксцентриситеты сил в узлах верхнего пояса е1, е2, е3 равными между собой и приравнивая напряжение в сечении пояса по середине и по краям панели (задаваясь =0,75), величину эксцентриситета вычислим по формуле:
  е= 0,04м; 

  Мq= 13702 Н•м.
   < м.
  Принимаем е=0,030.При этом длины площадок смятия будут равны 206 мм (рисунок 9)
  
  Рис. 9. Определение эксцентриситетов (е12
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.