Здесь можно найти образцы любых учебных материалов, т.е. получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Расчёт тепловых процессов паросиловой установки

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 04.06.13. Сдан: 2013. Страниц: 25. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):




РЕФЕРАТ
 
        Пояснительная записка 29 с., 7 рис., 1 табл., 7 источников.
 
ПАРОСИЛОВАЯ УСТАНОВКА, ПАРОГЕНЕРАТОР, ТОПКА, КОНДЕНСАТОР, ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС, КПД БРУТТО, ТЕРМИЧЕСКИЙ КПД, ЦИКЛ БРУТТО.
 
       Пояснительная записка состоит из трёх разделов. Первый раздел включает в себя 8 подразделов, второй – 2, третий–3. В первом разделе приводится схема паросиловой установки, пневматическая форсунка; определяем теоретический и действительный объём воздуха в топке, вычисляем  полный объём уходящих дымовых газов и объём избыточного воздуха, энтальпию продуктов сгорания и температуры горения топлива, рассчитываем тепловой баланс, КПД Брутто и расход топлива. Во втором - расчёт теплообменного аппарата. В третьем разделе вычисляем термический КПД цикла Ренкина и удельный расход пара.
 
 
 
 

Содержание
 
  Введение………………………………………………………………..3
1.Расчёт процесса горения, КПД Брутто, расхода топлива………….4
   1.1 Схема паросиловой установки…………………………………..4
   1.2 Схема котельной  установки……………………………………..5
   1.3 Схема пневматического форсуночного устройства высокого давления ………………………………………………………………..6
   1.4 Выбор исходных данных………………………………………...7
   1.5 Определение теоретического и действительного объёмов   воздуха в топке и продуктов сгорания………… ………………8
   1.6 Определение полного объёма уходящих дымовых газов …….9
   1.7 Определение энтальпии продуктов сгорания и температуры горения топлива…………………… …………………………….9
   1.8 Расчёт теплового баланса, КПД брутто и расхода топлива …14
2.Расчет теплообменного аппарата…………………………………..16
   2.1Конструктивные  характеристики конденсатора……………….16
   2.2 Расчет поверхностей теплообмена……………………………..17
3.Термический КПД цикла Ренкина и удельный расход пара……..24
   3.1Описание процессов цикла Ренкина………… ………………...24
   3.2 Построение цикла Ренкина……… …………………………….25
   3.3 Вычисление термического КПД цикла Ренкина… …………..26
Заключение……………………………………………………………..28
Список использованных источников…………………………………29
 

 

 Введение
 
Курсовая работа служит основой  для выполнения теплового расчета ПСУ.
         Характерной особенностью работы  парогенераторных установок является  их связь и общность по многих  направлениям с производственными  технологическими агрегатами промышленных  предприятий. Например, в целлюлозно-бумажном производстве применяется содорегенерационные котлоагрегаты, энерготехнологические установки с камерными топками, в которых топливом служит чёрный щёлок – отход основного производства.
          Гидролизные заводы имеют теплообменные станции, в которых применяются кожухотрубные теплообменники. Испарители, конденсаторы, а так же сушилки и другая аппаратура.
         Химическая технология древесины  включает термическую обработку  древесных материалов водяным  паром, варку древесины для  получения целлюлозы, пиролиз  древесины в среде с газовым теплоносителем, сушку щепы.
         При изготовлении древесных плит  необходимо поддерживать условия  эффективного теплообмена в аппаратах,  в которых протекают основные  процессы химической технологии.
         
 

1. Расчёт процесса горения, КПД Брутто, расхода топлива
 
1.1 Схема паросиловой установки
 

Рисунок 1.1 –  Принципиальная тепловая схема паросиловой установки.
1– котел; 2 – турбина; 3 – генератор; 4 – конденсатор; 5 – насос;
 
        Преобразование энергии органического или ядерного топлива в механическую при помощи водяного пара осуществляется в паровых силовых установках (п. с. у.), которые являются базой современной крупной энергетики. Принципиальная схема простейшей паросиловой установки показана на рис. 1.1.
 В паровом котле  1 вода превращается в перегретый пар с параметрами p1, t1, i1, который по паропроводу поступает в турбину 2, где происходит его адиабатное расширение до давления p2 с совершением технической работы, приводящей во вращательное движение ротор электрического генератора 3. Затем пар поступает в конденсатор 4, который представляет собой трубчатый теплообменник. Внутренняя поверхность трубок конденсатора охлаждается циркулирующей водой.
         В конденсаторе при помощи охлаждающей воды от пара отнимается теплота парообразования и пар переходит при постоянных давлении р2 и температуре t2 в жидкость, которая с помощью насоса 5 подаётся в паровой
котёл 1. В дальнейшем цикл повторяется.
 
 
 
 
 
 
1.2 Схема котельной  установки.
 
         Схема котельного агрегата дана на рис. 2.2. Он состоит из топки,
горизонтального и вертикального  газохода, а также включает устройство подачи  топлива (горелка), поверхности нагрева, воспринимающие теплоту от пламени и продуктов сгорания, и систему удаления золы, шлака и продуктов сгорания. Устройство подачи топлива определяется видом используемого топлива.
          К поверхностям нагрева котла относятся: испарительные поверхности нагрева (экранные трубы и котельный пучок), пароперегреватель с регулятором перегрева пара, водяной экономайзер и воздухоподогреватель.
 

 
Рисунок 1.2 - Принципиальная схема котельного агрегата с камерной топкой.
 
1 – обмуровка; 2 – фронтовой  и потолочный экран; 3 – задний  и подовый экран;  4 – левый  боковой экран; 5 – горелка; 6 –  система удаления шлака и золы;  7 – конвективная шахта-газоход; 8 – пароперегреватель; 9 – водяной экономайзер; 10 – воздухоподогреватель; 11 – тягодутьевое устройство.
 
         Поверхности нагрева современных паровых котлов представляют собой системы параллельно включенных труб, воспринимающих теплоту потока (продуктов сгорания) за счет излучения в зоне высокотемпературных  газов  и  конвективным  теплообменом.  Наивысшие воспринятые экранами тепловые потоки находятся в зоне ядра факела и в зависимости от вида сжигаемого топлива составляют от 350 кВт/м2 (при сжигании бурых углей) до 400–550 кВт/м2(при сжигании природного газа и мазута). По мере снижения температуры газов и оптической плотности излучаемой среды в верхней части топки воспринятые настенными поверхностями тепловые потоки находятся на уровне 70–80 кВт/м2.
 
 
 
 
1.3 Схема пневматического форсуночного устройства высокого давлени.
 
          В типичную систему подачи  пневматического форсуночного устройства  высокого давления входят воздушный  нагнетатель, топливный насос,  фильтр и клапан регулирования давления. При запуске системы насос выкачивает топливо из бака и через фильтр подводит его к клапану регулирования давления, который открывается, когда давление достигает заданного уровня (~0,7 МПа), и топливо поступает в распылитель форсуночного устройства.
           Распылитель форсунки высокого  давления имеет от двух до  шести тангенциальных топливных  каналов в зависимости от производительности  агрегата. Через каналы топливо  поступает в полость распылителя,  закручивается и выбрасывается через сопло. Топливо распыливается, образуя туман из мелких капелек, и поступает в зону горения, куда подается и воздух. Искровое устройство воспламенения генерирует разряд, который воспламеняет смесь воздуха с топливом. При этом внутри камеры сгорания со стенками, изготовленными из жаростойкого материала, образуется факел пламени, а поток продуктов сгорания используется в соответствующей теплогенерирующей установке.
           Пневматические форсунки низкого  давления по своей конструкции  аналогичны вышеописанным, а их принцип действия до некоторой степени аналогичен работе краскопульта. Давление, при котором жидкое топливо поступает в распылитель, обычно не намного выше атмосферного.
 

Рисунок 1.3 - Cхема пневматического форсуночного устройства высокого давления.
 
18 - электроды системы зажигания; 19 - сопло; 20 - изоляторы;21 - воздухопровод; 22 - электропровода; 23 - топливопровод; 24 - двигатель; 25 - нагнетатель воздуха; 26 - трансформатор системы зажигания; 27 - подвод воздуха; 28 - подача топлива.
 
1.4 Выбор исходных данных
 
Исходные данные для  расчета ПТУ приведены в таблице 1.1.
 
Таблица 1.1 - исходные данные для расчета  ПТУ
Величина, размерность
Обозначение
Вид топлива
Мазут сернистый
-
Присосы воздуха в  отдельных поверхностях нагрева
??
0,18
Паропроизводительность  котла, т/ч
D
70
Температура уходящих газов,°С
tух
170
Давление перегретого  пара, МПа
рпп
4,5
Коэффициент избытка  воздуха в топке

1,03
Потери тепла от химической неполноты сгорания, %

0,6
Потери тепла от механического недожога, %

0
Температура перегретого  пара,°С
tпп
400
Температура питательной  воды,°С
tпв
170
Давление на выходе из конденсатора, кПа
p2
3,5
Диаметры труб,мм
d2/d1
21/19
Температура воды на входе в конденсатор, °С

13
Скорость потока в  трубе, м/с

1,6
Низшая теплота сгорания, МДж/кг
QPн
39,7

 
 
Т.к. паропроизводительность котлоагрегата D=70т/ч, вид топлива – мазут сернистый, то выбираем тип топки камерную и коэффициент избытка воздуха в топке ?т=1,03. Следовательно, потери теплоты от химической неполноты сгорания q3=0,6 и потери теплоты от механической неполноты сгорания q4=0.
Элементарный состав рабочей массы: Ср=83,8 %; Spop+к=1,4 %; Нр=11,2 %; Ор=0,5 %; Ар=0,1 %; Wр=3 %.
Коэффициент избытка  воздуха за каждой поверхностью нагрева  после топочной камеры подсчитывается прибавлением к   ?т=1,03 присосов воздуха. Таким образом на выходе из парогенератора:
 
;
 
где ?т - коэффициент избытка воздуха; ?т=1,03 - дано по условию; ??=0,18
 

 
1.5 Определение теоретического и действительного объёмов воздуха в топке и продуктов сгорания
 
Согласно  заданию, из таблиц приложения выбирается элементарный состав топлива.
а) Теоретический  объём воздуха, необходимый  для полного сгорания 1 кг жидкого топлива, равен:


б) Действительное количество воздуха при сгорании может быть найдено по формуле

где теоретический объём воздуха, необходимый для полного сгорания 1 кг жидкого топлива, ;
коэффициент избытка воздуха в  топке;
рассчитано раннее; ?т=1,03 дано по условию.

 
 
 
 
 
 
1.6 Полный объём уходящих дымовых газов состоит из объёма продуктов сгорания и объёма избыточного воздуха


В этой формуле объём сухих трёхатомных газов при сжигании мазута равен :


 
Теоретический объём  азота в продуктах сгорания при  сжигании мазута :

 

Теоретический объём  водяных паров при сжигании жидкого  топлива :

 

 
1.7 Определение энтальпии продуктов сгорания и температуры горения топлива
 
       Определение теоретической температуры горения tT производят по диаграмме H-t , для построения которой необходимо рассчитать величину энтальпии продуктов сгорания при действительном коэффициенте избытка в топке. Расчёт следует производить для всего возможного диапазона температур в топочной камере от 8000C до 20000C ( последовательно через каждые 2000C ).
        Определение энтальпии продуктов сгорания производится в следующем порядке.В первую очередь необходимо вычислить энтальпию теоретического объёма воздуха для выбранного диапазона температур у жидкого топлива :

 
 где  теоретический объём воздуха, необходимый для полного сгорания 1 кг жидкого топлива, ;
(ct)в - энтальпия 1м3 воздуха ,
рассчитано раннее;(сt)в выбирается для каждой температуры из таблицы 13 по [1];
при

при 

при 

при 

при 

при 

при 

 
Затем вычисляется энтальпия  теоретического объёма продуктов сгорания в указанном выше диапазоне температур в камерной топке:

где объём трёхатомного газа, ;
энтальпия 1м3 трёхатомного газа,
теоретический объём азота, ;
энтальпия теоретического объёма азота
теоретический объём водяного пара, ;
энтальпия водяного пара,
рассчитанный раннее; рассчитанный раннее; рассчитанный раннее;
  принимается согласно принятой температуре газов топке из таблицы 13 по [1].
при

при 

при 

при 

при 

при 

при 

Энтальпии избыточного  количества воздуха :

 
при 

при 

при 

при 

при 

при 

при 

Энтальпия продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха (и при любом ?>1)
;
  энтальпия теоретического объёма продуктов сгорания в камерной топке при соответствующей температуре , ;
 энтальпия избыточного количества воздуха, ;
при 

при 

при 

при 

при 

при 

при 

 
Hзл - энтальпия золы
          Т.к. вид используемого топлива - мазут, то .
          По  найденным  значениям  энтальпии  и  температуры  продуктов
сгорания  строим  кривую ( рисунок 1.1).  Откладывая  значение  Нг= Qрр ,
найдем  на пересечении с  кривой, построенной для выбранного значения ?т , соответствующую температуру горения tг=1990 0С
 
 

 
Рисунок 1.4 - Зависимость энтальпии от температуры
 
           В большинстве случаев принимают Qрр =Qрн
Энтальпия уходящих дымовых газов рассчитывается по формулам, приведённым ниже, для заданных ?ух=1,21 и tух=1700С;
 




 




 
 
1.8 Расчёт теплового баланса, КПД брутто и расхода топлива
 
Тепловой  баланс котлоагрегата  имеет вид:

или в процентах располагаемой  теплоты:

  где количество теплоты, затраченное на получение пара.
Потеря теплоты с уходящими  газами , определяется по формуле:

 

 где энтальпия теоретического объёма холодного воздуха, определяется при температуре по формуле:

 

 
 потеря теплоты и  от химической и механической неполноты сгорания принимаются из таблицы Б3 [1] . Потеря теплоты в окружающую среду , определяется по рис. 5.5. [1]:

      Потеря теплоты с физической теплотой шлака т.к. при сгорании мазута зола не образуется.
      КПД брутто котельного агрегата , % рассчитывается из уравнения теплового баланса:


Расход  топлива определяется по уравнению:

 
- расход выработанного перегретого пара,
энтальпия перегретого пара при температуре   и давлении, ,
энтальпия питательной воды при температуре  , ;
- процент продувки, %;
энтальпия кипящей воды в барабане котла при температуре насыщения
дано по условию; по данным справочника[3] таблица  ; по данным справочника[3]; дано по заданию;

Расход условного топлива:

 
  теплота сгорания условного топлива,
 

 
 


2. Расчёт теплообменного аппарата
 
 
2.1 Конструктивные характеристики конденсатора
 
Конденсатор - пароводяной теплообменник, используется для конденсации пара на выходе из турбины и отвода теплоты охлаждающей водой. Поверхностные конденсаторы в общем случае конструктивно включают в себя корпус, внутри которого расположены конденсаторные трубки, водяные камеры, отделенные от парового пространства трубными досками, конденсатосборник.
Выбор расположения оси  конденсатора определяется как конструктивными, так и (главным образом) эксплуатационными соображениями. Эксплуатационные преимущества горизонтального расположения конденсаторных трубок состоят в следующем: при горизонтальном расположении исключаются большие толщины пленок на поверхности трубок; конденсат, стекающий с вышерасположенных трубок на нижерасположенные в виде капель или струек, способствует срыву пленки с нижележащих трубок, что приводит к увеличению среднего коэффициента теплопередачи.
Схема устройства поверхностного конденсатора показана на рис. 2.1. Пар из турбины поступает в корпус конденсатора 1 через горловину 14, имеющую фланец 6 для присоединения к выхлопу турбины. В цилиндрической части конденсатора расположена система прямых охлаждающих труб 5, закрепленных с обеих сторон в трубных досках 4. Трубная система располагается в корпусе 1 так, что обе стороны ее образуют камеры 15 и 16 между трубными досками и крышками корпуса 2 и 3. Охлаждающая вода по подводящей трубе 11 поступает в нижнюю часть камеры 15 (входная камера), проходит по нижнему пучку труб и поступает в другую поворотную камеру 16. Из поворотной камеры вода проходит по верхнему пучку трубок в направлении, обратном первоначальному, после чего удаляется из верхней части выходной камеры 17, отделенной перегородкой 13 от входной камеры, по трубе 12.
 
 
 
 
 

 
Рисунок 2.1 - Схема двухходового поверхностного конденсатора
 1 - корпус; 2, 3 - крышки корпуса; 4 - трубные доски; 5 -трубы; 6 - фланец; 7 -патрубок выхода конденсата; 8 - патрубок для отсоса воздуха; 9 – трубная поверхность; 10 - перегородка; 11 - подводящий патрубок; 12 - отводящий патрубок; 13 - перегородка; 14 - горловина; 15, 16, 17 - входная, поворотная и выходная камеры.
 
Конденсаторы с такой  схемой движения воды в двух направлениях называют двухходовыми. Аналогично этому могут быть выполнены одноходовые, а также трех- и четырехходовые конденсаторы.
В расчете принимается, учитывая наличие продувки котла  и регенеративных отборов пара в турбине, что в конденсатор поступает насыщенный пар в количестве 0,7D(табл. А1) при давлении в конденсаторе р2 (табл. А2, приложение А) [1].
Конденсатор выполнен в  виде горизонтального теплообменника с применением латунных трубок размером d2/ d1=20/18, внутри которых движется вода со скоростьюwж= 1,1 м/си нагревается от температуры = 17 °Сдо (табл. А6, приложение А) [1], причем температура на 5°С ниже температурыts.
 
 
2.2 Расчет поверхностей теплообмена.
 
Уравнение теплопередачи:

                                                
где – тепловой поток, кВт;  – коэффициент теплопередачи, кВт/(м2·К); –температурный напор, °С; F2 – поверхность теплопереда-чи, м2.
Уравнение теплового  баланса нагреваемого теплоносителя:
 
                                       
 
где G2 – массовый расход теплоносителя, кг/с; cp – средняя изобарная теплоемкость, кДж/(кг·К);  - температуры теплоносителя соответственно на входе в теплообменник и выходе из него, °С.
Уравнение теплового  баланса охлаждаемого теплоносителя:
 

 
где - разность энтальпии пара на входе в конденсатор и энтальпии конденсата на выходе из теплообменника, кДж/кг.

 

 
При давлении температура насыщения равна . Следовательно, температура воды на выходе из конденсатора равна: .
Среднеарифметическая  температура воды определяется по формуле:
 

                                            

 
При этой температуре  физические свойства воды равны соответственно:
; ; ; ; ; .
Число Рейнольдса для  потока воды:
 

 
где –число Рейнольдса; – характерный размер при течении потока внутри круглых труб, м; – кинематическая вязкость, м2/с.
 

 
 
Т.к. , то режим движения турбулентный, тогда число Нуссельта определяем по формуле:
 

 
где – число Прандля; - число Нуссельта.
Т.к. температура стенки трубы близка к температуре воды, полагаем Тогда формула примет вид:
 

 

 
Находим коэффициент  теплоотдачи:
 

 

 
 
 
Принимаем, что конденсируется медленно движущийся (неподвижный) пар.
Для неметаллических  жидкостей при конденсации пара на горизонтальных трубах средний коэффициент теплоотдачи (Вт/(м2·К)) определяется по формуле:
 

где – теплопроводность, плотность и кинематическая вязкость жидкой пленки при ts; g – ускорение свободного падения; – плотность насыщенного пара; - разность энтальпий рабочего вещества на входе и на выходе из конденсатора; ; – температура насыщения; - температура стенки; – поправка на переменность физических свойств конденсата; – коэффициент, учитывающий изменение скорости пара по мере прохождения горизонтальных рядов труб и натекание конденсата с верхних рядов на нижние.
При движении пара сверху вниз
 

 
где – среднее число труб, которое находится по формуле:
 

 
где n– общее число труб;S2 и S2 – шаг труб по горизонтали и вертикали.
 
Общее число труб находим по формуле:
 

 
где G1- расход воды, кг/с, который находится из формулы:
 

 
 
 
 
Тогда общее число  труб:
 

Находим среднее число  труб:
 

 
 
Вычисляем коэффициент, учитывающий изменение скорости пара по мере прохождения горизонтальных рядов труб и натекание конденсата с верхних рядов на нижние:
 

 
 
Для расчета коэффициента теплоотдачи к внешней поверхности  трубки при конденсации пара необходимо знать температуру поверхности стенки Т.к. значение этой величины неизвестно, то расчет проводим методом последовательных приближений. Определяем среднелогарифмический температурный напор. В конденсаторе поэтому
 

 

 
 
Находим температуру  стенки:
 

 
Находим средний коэффициент  теплоотдачи:

 

 
Коэффициент теплопередачи k (Вт/(м2·К)) рассчитываем по формуле:
 

 
 
где – коэффициенты теплоотдачи, Вт/(м2·К); – диаметры трубы, м; – теплопроводность материала стенки, Вт/(м·К).
 

 
 
Находим плотность теплового  потока по формуле:
 

 

 
Находим температуру  стенки:
 

 
22,36 – 22,36=0 => разность  температур удовлетворяет условию
 Рассчитываем поверхность  теплообмена:
 

 

 
Выполним компановку:
 
Длина одной трубы:

 
где nx– количество ходов по нагреваемому теплоносителю.

Диаметр корпуса:
 
 

 
 
  =>


 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
3. Термический КПД цикла Ренкина и удельный расход пара
 
Расчёт термического КПД цикла, отвечающего работе паросиловой  установки с регенерацией тепла (рис. 1.1) , может быть выполнен при известных значениях давления пара в отборах.
 
3.1 Описание процессов цикла Ренкина
 
По описанной схеме  ПСУ (рис. 3.1) осуществляется теоретический цикл Ренкина, который изображён на рис.2.1. При изображении цикла принято считать, что вода абсолютно несжимаемая жидкость.
 

 
Рисунок 3.1 – Цикл Ренкина в координатах T-S


 
 
 
 
 
 
 
На диаграммах рис. 3.1. отдельные процессы цикла Ренкина характеризуют:
 
1-2 – адиабатное расширение  пара в турбине с производством  полезной работы. Заканчиваться процесс расширением пара в турбине может как в области влажного пара ( точка 2).
2-3 – изобарно –  изотермическая конденсация пара  в конденсаторе при р2=const и ts2=const
3-4 – изохорное повышение  давления в питательном насосе  от давления в конденсаторе p2 до давления в котле р1. На диаграмме Т-S точки 3 и 4 совпадают.
4-5 – изобарный (р1=const) нагрев воды до температуры кипения (ts1). Этот процесс может заканчиваться полностью в экономайзере либо продолжаться в котле.
5-6 – изобарно – изотермическое при p1=const и ts1=const кипение воды в котле с получением сухого насыщенного пара (точка 6).
6-1 – изобарный   перегрев пара в перегревателе.
В цикле Ренкина теплота q1 подводится в процессах : 4 -5, 5-6, и 6-1.
 
3.2 Построение цикла Ренкина
 
          Выполняем построение цикла Ренкина  в масштабе с использованием  координат T-S для водяного пара и конкретных значений параметров, взятых из таблиц водяного пара по [5].
Затем, используя заданные величины Рпп=4,5 МПа, tпп=4000С, Р2=3,5 с помощью таблиц насыщенного пара строим изотермы 5 - 6 и 2 - 3, а также по известному значению энтропии перегретого пара и tпп, фиксируем точку 1 и проводим адиабату 1-2.
Вид изобары 6-1 уточняем с помощью промежуточных точек в интервале температур Т1 исоответствующих значений энтропии, взятых из таблиц перегретого пара.
В цикле Ренкина мы указываем процессы с подводом и отводом теплоты
 
Точка 3,4: ; ;
Точка : ; ;
Точка 5: ; ;
Точка 6: ; ;
 S,КДж/(кг К)
 
Рисунок 3.2 – Цикл Ренкина в координатах Т-S
 
3.3 Вычисление термического КПД и удельный расход пара
Значение энтальпии  перегретого пара и конденсата выбирают из таблиц водяного пара, энтальпию в конце адиабатного расширения находят при давлении с помощью диаграммы водяного пара:
;
Рассчитаем  энтальпию в конце адиабатного расширения:
;
;
;



 
;
 или 38,5%
 
        Удельный расход пара при осуществлении цикла Ренкина определяют по формуле:
 
;
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
 
В процессе выполнения курсовой работы, связанной с тепловым  расчётом паросиловой установки, рассчитали процесс горения ( ) и тепловой баланс парогенератора, его КПД , часовой расход натурального и условного топлива.
Построили цикл Ренкина в T-S координатах. Определили площадь поверхности нагрева конденсатора
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.