На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Расчет многопустотной плиты перекрытия

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 25.05.2012. Сдан: 2011. Страниц: 7. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


 
 8. Расчётно-конструктивная  часть.
  8.1. Расчет многопустотной  плиты перекрытия  П7(7200х1500). Расчетный пролет и нагрузки.
    Расчетный пролет плиты 10 принимаем равным расстоянию от оси опоры на кирпичной наружной стене до оси опоры на внутренней кирпичной стене. 10 = 7,0м. Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
                    Таблица 6. 

  Нагрузка Нормативная на-грузка Н/м Коэф. надежности по нагрузке Расчетная нагрузка Н/м
  Постоянная: собственный вес  многопустотной плиты с круглыми отверстиями,
то же слоя цементного раствора 5=20мм (р = 2200кг/м3) то же керамической плитки 5=13 мм (р = 1800кг/м3)
3000 440 240
1,1 1,3 1,1
3300 570 264
  ИТОГО: 3680 4134
  Временная в том числе: длительная кратковременная 5000 3500 1500
1,2 1,2 1,2
6000 4200 1800
       
      ,
 


8.2 Характеристики прочности бетона и арматуры.
Многопустотную  предварительно напряженную плиту  армируют стержневой арматурой класса A-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещи-ностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжелый  класса В25. Соответствующий напрягаемой арматуре. Призменная прочность нормативная Rbn=Rbser=18.5Mпa, расчетная Rь=14.5 МПа; коэффициент условий работы бетона уb2=0,9; нормативное сопротивление при растяжении Rbt,ser=1,6Mna, расчетное Rbt=l,05Mna; начальный модуль упругости бетона Еb=30000МПа. Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы пр обжатии отношение напряженийs bp/Rbp < 0.75   .
Арматура продольных ребер - класса A-V, нормативное сопротивление Rsn=785Mna, расчетное сопротивление Rs=680Mпa; модуль упругости Еs=190000МПа. Предварительное напряжение арматуры принимаем равным
s  sp = 0J5Rsn = 0.75 * 785 = 590 МПа.
Проверяем выполнение условия ss  + р < Rm; при электротермическом способе натяжения р=30+360/1=3 0+360/7,2=54,1 бМПа;
ss= 590 + 54.16 = 644.16 < Rsn = 785МПа-условие выполняется.
Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения при числе напрягаемых стержней  по формуле: D ysp =

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают y = 1 + 0.07 = 1.07.
Предварительные напряжения с учетом точности натяжения
ssp =0.93* 590 = 548.6 МПа 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
       8.3 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.
М=93,31кНм.
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. 

Вычисляем .
Из таблицы 3.1 (1) находим  . - нейтральная ось проходит в пределах сжатой зоны полки.
Вычисляем характеристику сжатой зоны  по формуле:
.
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны по формуле:
, где    
,
Коэффициент условия работы, учитывающий сопротивление  напрягаемой арматуры выше условного  предела текучести согласно формуле:  , где
- коэффициент для арматуры  класса Aт-V.
Принимаем коэффициент  .
Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:
.
Принимаем 6?12 Aт-V с площадью As =6.79см2.
 
 
        8.4Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси.
Расчетная поперечная сила - .
Влияние продольных усилий обжатия 
Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету:

- удовлетворяется.
При
Вычислим  значение

Принимаем .
Проверяем условие, при котором не требуется  установка арматуры:
.
, - условие не соблюдается, следовательно, поперечная арматура требуется по расчету.
На приопорном участке длинной устанавливают в каждом ребре плиты поперечные стержни ?5 Вр-1 с шагом принимаем шаг равным 11 см, в средней части пролета арматура не принимается.
 
    8.5Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы.
Геометрические  характеристики приведенного сечения.
Круглое очертание  пустот заменяют эквивалентным квадратным со стороной h =
0,9d = =0,9x15,9= 14,3см. Толщина полок эквивалентного сечения h f' = h ,- = (22-
14,3)/2 = 3,85см.
Ширина ребра 146-7*14,3 = 46см.
Ширина пустот 146-46=100см.
Площадь приведенного сечения A red = 146*22-100*14,3=3212-1430=1782см2
(пренебрегаем в виду малости значениями А s).
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения у0 = 0,5h =
0,5x22= 11см.
Момент инерции  сечения (симметричного):
Jred= 146*223/12- 100*14,33/12= 105182 см4
Момент сопротивления  сечения по нижней зоне:
Wred = Jred/yo= 105182/ 11 = 10518 см3
То же по верхней  зоне:
W red = 10518 см3
Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной  от растянутой зоны (верхней),
до центра тяжести  сечения r=0,85*(10518/1782)=5,9см; то же, наименее удаленной
от растянутой зоны (нижней) г|inf=5,9см; здесь <fр = 1.6-s bp/Rbser = 1,6-0,75=0,85
расчетному сопротивлению  бетона для предельных состояний  второй группы
предварительно  принимаем 0,75.
Упругопластический  момент сопротивления по растянутой зоне
Wpl = y*Wred = 1.5*10518=15777см3, здесь у=1,15 для двутаврового сечения при
2<b/f/b=bf/b=l 46/46=3.17<6. Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия Wp=l5777см .
 


    8.6 Потери предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры принимаем ysp=l Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения с=0,03,
s 1=0,03*590=17,8МПа. Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорамиs 2=0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Усилие обжатия  Р1=Аs(s р-s 1)=6.79*(590-17.8)100=388523.8Н=388,5кН. Эксцентри ситет этого усилия относительно центра тяжести сечения еор=11-3=8см. Напряжение в бетоне при обжатии s Ьр=(388524/1782+388524*8*11/10518)/(100)=3,47МПа. Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия s bp/Rbp < 0.75 ;
Rbp=3,47/0,75=4,63<0,5*B25; принимаем Rbp=12.5 МПа. Тогда отношение
s bp = 3.47/12.5 =0,28.
Вычисляем сжимающее  напряжение в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой  арматуры от усилия обжатия (без учета  момента от веса плиты)
s Ьр=(388524/1782+388524*82/10518)/100=2,6МПа. Потери от быстронатекающей ползучести при s bpIRhp =3.47/12.5 =0,28 и приs >0,3*s Ьр=40*0,3=12,5МПа.
Первые  потери
С учетом потерь напряжения ( , ).
Потери от осадки бетона . Потери от ползучести бетона при составляют .
Вторые потери .
Полные потери , то есть больше установленного минимального значения потерь.
Усилие обжатия  с учетом полных потерь:
 
    8.7 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.
Проверим условие, что трещины в сечениях, нормальных к продольной оси элемента не образуются, если момент внешних сил М не превосходит момента внутренних усилий в сечении перед образованием трещин, т. е. М < М сгс. Значение коэффициентов по нагрузке уf=1, М=75,77кН*м.
Вычисляем момент образования трещин по приближенному  способу ядровых моментов по формуле:
 
Здесь ядровый  момент усилия обжатия:
М = 75,77> М  сгс = 66,8кНм;
Поскольку трещины  в растянутой зоне образуются, следовательно, необходим рас
чет по раскрытию  трещин.
   8.8 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси.
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная   а сгс = 0,4 мм, продолжительная   а сгс= 0,3 мм. Изгибающий момент от нормативных нагрузок : постоянный и длительный - М = 62,67кНм, полной - 75,77кНм.
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок определяют по формуле:
gs = M-P2(z,-eSp) / Ws = (6267000 -332000* 19)/129,01 *100 = 1МПа. Ws = As * Z1 = 6,79* 19= 84,7см3 Z1 = h0 - 0,5 hf' = 20-0,5(3,85/2) = 19см. esp=0, т.к. усилие обжатия Р1 приложенное в центре тяжести площади нижней на- I прягаемой арматуры.
Проращивание напряжения в арматуре при полной нагрузке:
as = (7577000-332000* 19) / 84,7*(100) = 149МПа.
d=11мм - диаметр продольной арматуры;
 
Вычисляем по формуле  ширину раскрытия трещины от непродолжительного дей-ствия полной нагрузки
 
    ; ; ; - диаметр продольной арматуры.
Ширину раскрытия  трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
.
Ширину раскрытия  трещин от постоянной и длительной нагрузок:
, где  .
Непродолжительная ширина раскрытия трещин:
.
Предположительная ширина раскрытия трещин -  l
 
8.9 Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от постоянной и длительной нагрузок; предельный прогиб f = //200 = 719/200 = 3,6см.
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.