Здесь можно найти учебные материалы, которые помогут вам в написании курсовых работ, дипломов, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Расчет многопустотной плиты перекрытия

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 25.05.2012. Сдан: 2011. Страниц: 7. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


 
 8. Расчётно-конструктивная  часть.
  8.1. Расчет многопустотной  плиты перекрытия  П7(7200х1500). Расчетный пролет и нагрузки.
    Расчетный пролет плиты 10 принимаем равным расстоянию от оси опоры на кирпичной наружной стене до оси опоры на внутренней кирпичной стене. 10 = 7,0м. Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
                    Таблица 6. 

  Нагрузка Нормативная на-грузка Н/м Коэф. надежности по нагрузке Расчетная нагрузка Н/м
  Постоянная: собственный вес  многопустотной плиты с круглыми отверстиями,
то же слоя цементного раствора 5=20мм (р = 2200кг/м3) то же керамической плитки 5=13 мм (р = 1800кг/м3)
3000 440 240
1,1 1,3 1,1
3300 570 264
  ИТОГО: 3680 4134
  Временная в том числе: длительная кратковременная 5000 3500 1500
1,2 1,2 1,2
6000 4200 1800
       
      ,
 


8.2 Характеристики прочности бетона и арматуры.
Многопустотную  предварительно напряженную плиту  армируют стержневой арматурой класса A-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещи-ностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжелый  класса В25. Соответствующий напрягаемой арматуре. Призменная прочность нормативная Rbn=Rbser=18.5Mпa, расчетная Rь=14.5 МПа; коэффициент условий работы бетона уb2=0,9; нормативное сопротивление при растяжении Rbt,ser=1,6Mna, расчетное Rbt=l,05Mna; начальный модуль упругости бетона Еb=30000МПа. Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы пр обжатии отношение напряженийs bp/Rbp < 0.75   .
Арматура продольных ребер - класса A-V, нормативное сопротивление Rsn=785Mna, расчетное сопротивление Rs=680Mпa; модуль упругости Еs=190000МПа. Предварительное напряжение арматуры принимаем равным
s  sp = 0J5Rsn = 0.75 * 785 = 590 МПа.
Проверяем выполнение условия ss  + р < Rm; при электротермическом способе натяжения р=30+360/1=3 0+360/7,2=54,1 бМПа;
ss= 590 + 54.16 = 644.16 < Rsn = 785МПа-условие выполняется.
Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения при числе напрягаемых стержней  по формуле: D ysp =

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают y = 1 + 0.07 = 1.07.
Предварительные напряжения с учетом точности натяжения
ssp =0.93* 590 = 548.6 МПа 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
       8.3 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.
М=93,31кНм.
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. 

Вычисляем .
Из таблицы 3.1 (1) находим  . - нейтральная ось проходит в пределах сжатой зоны полки.
Вычисляем характеристику сжатой зоны  по формуле:
.
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны по формуле:
, где    
,
Коэффициент условия работы, учитывающий сопротивление  напрягаемой арматуры выше условного  предела текучести согласно формуле:  , где
- коэффициент для арматуры  класса Aт-V.
Принимаем коэффициент  .
Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:
.
Принимаем 6?12 Aт-V с площадью As =6.79см2.
 
 
        8.4Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси.
Расчетная поперечная сила - .
Влияние продольных усилий обжатия 
Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету:

- удовлетворяется.
При
Вычислим  значение

Принимаем .
Проверяем условие, при котором не требуется  установка арматуры:
.
, - условие не соблюдается, следовательно, поперечная арматура требуется по расчету.
На приопорном участке длинной устанавливают в каждом ребре плиты поперечные стержни ?5 Вр-1 с шагом принимаем шаг равным 11 см, в средней части пролета арматура не принимается.
 
    8.5Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы.
Геометрические  характеристики приведенного сечения.
Круглое очертание  пустот заменяют эквивалентным квадратным со стороной h =
0,9d = =0,9x15,9= 14,3см. Толщина полок эквивалентного сечения h f' = h ,- = (22-
14,3)/2 = 3,85см.
Ширина ребра 146-7*14,3 = 46см.
Ширина пустот 146-46=100см.
Площадь приведенного сечения A red = 146*22-100*14,3=3212-1430=1782см2
(пренебрегаем в виду малости значениями А s).
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения у0 = 0,5h =
0,5x22= 11см.
Момент инерции  сечения (симметричного):
Jred= 146*223/12- 100*14,33/12= 105182 см4
Момент сопротивления  сечения по нижней зоне:
Wred = Jred/yo= 105182/ 11 = 10518 см3
То же по верхней  зоне:
W red = 10518 см3
Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной  от растянутой зоны (верхней),
до центра тяжести  сечения r=0,85*(10518/1782)=5,9см; то же, наименее удаленной
от растянутой зоны (нижней) г|inf=5,9см; здесь <fр = 1.6-s bp/Rbser = 1,6-0,75=0,85
расчетному сопротивлению  бетона для предельных состояний  второй группы
предварительно  принимаем 0,75.
Упругопластический  момент сопротивления по растянутой зоне
Wpl = y*Wred = 1.5*10518=15777см3, здесь у=1,15 для двутаврового сечения при
2<b/f/b=bf/b=l 46/46=3.17<6. Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия Wp=l5777см .
 


    8.6 Потери предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры принимаем ysp=l Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения с=0,03,
s 1=0,03*590=17,8МПа. Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорамиs 2=0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Усилие обжатия  Р1=Аs(s р-s 1)=6.79*(590-17.8)100=388523.8Н=388,5кН. Эксцентри ситет этого усилия относительно центра тяжести сечения еор=11-3=8см. Напряжение в бетоне при обжатии s Ьр=(388524/1782+388524*8*11/10518)/(100)=3,47МПа. Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия s bp/Rbp < 0.75 ;
Rbp=3,47/0,75=4,63<0,5*B25; принимаем Rbp=12.5 МПа. Тогда отношение
s bp = 3.47/12.5 =0,28.
Вычисляем сжимающее  напряжение в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой  арматуры от усилия обжатия (без учета  момента от веса плиты)
s Ьр=(388524/1782+388524*82/10518)/100=2,6МПа. Потери от быстронатекающей ползучести при s bpIRhp =3.47/12.5 =0,28 и приs >0,3*s Ьр=40*0,3=12,5МПа.
Первые  потери
С учетом потерь напряжения ( , ).
Потери от осадки бетона . Потери от ползучести бетона при составляют .
Вторые потери .
Полные потери , то есть больше установленного минимального значения потерь.
Усилие обжатия  с учетом полных потерь:
 
    8.7 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.
Проверим условие, что трещины в сечениях, нормальных к продольной оси элемента не образуются, если момент внешних сил М не превосходит момента внутренних усилий в сечении перед образованием трещин, т. е. М < М сгс. Значение коэффициентов по нагрузке уf=1, М=75,77кН*м.
Вычисляем момент образования трещин по приближенному  способу ядровых моментов по формуле:
 
Здесь ядровый  момент усилия обжатия:
М = 75,77> М  сгс = 66,8кНм;
Поскольку трещины  в растянутой зоне образуются, следовательно, необходим рас
чет по раскрытию  трещин.
   8.8 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси.
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная   а сгс = 0,4 мм, продолжительная   а сгс= 0,3 мм. Изгибающий момент от нормативных нагрузок : постоянный и длительный - М = 62,67кНм, полной - 75,77кНм.
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок определяют по формуле:
gs = M-P2(z,-eSp) / Ws = (6267000 -332000* 19)/129,01 *100 = 1МПа. Ws = As * Z1 = 6,79* 19= 84,7см3 Z1 = h0 - 0,5 hf' = 20-0,5(3,85/2) = 19см. esp=0, т.к. усилие обжатия Р1 приложенное в центре тяжести площади нижней на- I прягаемой арматуры.
Проращивание напряжения в арматуре при полной нагрузке:
as = (7577000-332000* 19) / 84,7*(100) = 149МПа.
d=11мм - диаметр продольной арматуры;
 
Вычисляем по формуле  ширину раскрытия трещины от непродолжительного дей-ствия полной нагрузки
 
    ; ; ; - диаметр продольной арматуры.
Ширину раскрытия  трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
.
Ширину раскрытия  трещин от постоянной и длительной нагрузок:
, где  .
Непродолжительная ширина раскрытия трещин:
.
Предположительная ширина раскрытия трещин -  l
 
8.9 Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от постоянной и длительной нагрузок; предельный прогиб f = //200 = 719/200 = 3,6см.
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.