На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


реферат Деревянные конструкции

Информация:

Тип работы: реферат. Добавлен: 27.06.2012. Сдан: 2011. Страниц: 12. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):



Содержание 
 

Введение
1. Исходные данные
2. Расчет плиты покрытия с фанерной обшивкой.
3. Расчет стеновой панели с асбестоцементными обшивками.
4. Расчет двускатной балки.
5. Статический расчёт двухшарнирной рамы.
6. Определение усилий  в стойках рамы.
7. Расчёт узлов  рамы.
8. Карнизный узел.
Список используемой литературы. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 


Введение
     Применение клееных деревянных несущих конструкций в сочетании с лёгкими ограждающими конструкциями обеспечивает, по сравнению с железобетонными, снижение веса здания в целом в 2,5-3 раза, экономии стали до 4,3кг/м3, снижении трудозатрат в 1,5-1,8 раза и стоимости по приведённым затратам на 7-10%.
     Современное строительство ведётся с широким использованием эффективных материалов и облегчённых конструкций. Материалы для облегчённых покрытий следует выбирать с учётом степени воздействия на них с внутренней среды помещения. Для ограждающих конструкций следует применять материалы, обладающие достаточной механической прочностью, и стойкостью против влаги, коррозии и возгорания.
     Ограждающие конструкции зданий проектируют холодными и утеплёнными. Они могут изготавливаться в построечных условиях из отдельных элементов и в заводских в виде готовых плит и панелей. Ограждающие конструкции покрытий делятся на чердачные и бесчердачные. В покрытиях функции ограждения выполняют кровли и поддерживающие их настилы, в стенах гидроизоляционные материалы, закрепляемых в обшивке.
     В отапливаемых зданиях для предохранения от потерь тепла в покрытиях и стенах укладывают утеплители, располагаемый с наружной (холодной) стороны ограждения. Рекомендуется применять лёгкие несгораемые или трудносгораемые утеплители в виде жёстких или полужёстких плит.
     Для предохранения ограждения от конденсационного увлажнения применяют пароизоляцию, которую ставят с внутренней (тёплой) стороны ограждения. Для неё используют рулонные материалы: толь, пергамин и синтетические плёнки.
     Бесчердачные покрытия с относительной влажностью воздуха помещения до 60% устраивают беспустотными, а с большой влажностью - пустотными, в которых предусмотрены сквозные продухи для удаления лишней влаги из толщины покрытия. Настилы покрытий поддерживаются стропилами или прогонами, обшивка стен прогонами.
     В связи с переходом на индустриальный метод в строительстве широкое распространение получили крупноразмерные плиты покрытий и панели стен с деревянным каркасом и обшивками из фанеры, асбестоцементных листов и древесных плит.
           
1. Исходные данные 

Тепловой режим  здания - теплый
Вес снегового покрова  - Sо= 0,7 кН/м2
Ветровое давление - W0=0,38 кН/м2
Утеплитель - пеностеклянные плиты - ?=80 мм, ?=250 кг/м3
L=24 м;
H=2,9 м. 
 

 
 
 
 
 
 


    Плиты покрытий
        Плиты покрытий с фанерной обшивкой
    Запроектировать утеплённую клеефанерную панель покрытия в районе 2. Шаг несущих конструкций  6 м. Кровля рубероидная с уклоном 0.1. Утеплитель – пеностеклянные плиты, толщиной 80 мм с объёмным весом 250 кг/м3. Материалы: сосновые доски и берёзовая фанера марки ФСФ сорта B/BB.
    Выбираем  ребристую конструкцию панели с  размерами в плане 5980х1470 мм с четырьмя продольными рёбрами.
    Обшивки применяем: верхнюю из семислойной  фанеры толщиной 10 мм, а нижнюю из семислойной фанеры толщиной 8 мм. Для удержания утеплителя в проектном положении применяем решётку из брусков 25х25 мм, которые крепятся гвоздями к рёбрам.
    Высоту  рёбер принимаем согласно рекомендациям  проектирования:
    
    тогда с учётом сортамента досок принимаем 50х175 мм, а после фрезерования их размеры получаются 49х174 мм.
    Определим собственный вес панели:
    Фанерные обшивки:

    Рёбра:
 
    Прижимные бруски:
 
    Итого собственный вес панели равен 292.32 Н/м2.
    Вес рубероидной кровли: 100х1=100 Н/м2.
         
    Вес утеплителя: 

    Нагрузку  на панель вычисляем:
Наименование Нормативная нагрузка, Н/м2 Коэффициент надёжности  по
нагрузке  ?f
Расчетная нагрузка, Н/м2
Постоянная  нагрузка:
Собственный вес панели без утеплителя, в т.ч.: 292.32 1.1 321.55
1) Фанерные  обшивки 117 1.1 128.7
2) Ребра 145.82 1.1 160.4
3) Прижимные  бруски 29.5 1.1 32.45
Утеплитель 168.96 1.2 202.75
Рубероидная кровля 100 1.1 110
Итого: 561.28 - 634.3
Временная нагрузка:
Снеговая  нагрузка 700 1.4 980
Итого: 1261.28x1.48= 1866.69
- 1614.3x1.48= 2389.16
 
Изгибающий момент: 
 

Перерезывающая  сила:
     
    Здесь  l=5.92 м с учетом опирания панели.


      При расчёте плит покрытий на прочность  и по прогибам фактическое поперечное сечение плиты заменяется приведённым  и алгоритм расчёта следующий:
    Определяется коэффициент nф.
Коэффициент приведения nф, равный отношению модулей упругости, определяется по формуле:

где - модули упругости древесины и фанеры соответственно.
    Геометрические характеристики приведённого сечения определяются по следующим формулам.
      Площадь приведённого сечения:
 
где - площадь поперечного сечения фанерной нижней сжатой обшивки;

- расчётная ширина  нижней фанерной обшивки; в  соответствии с главой 4 СНиП по  проектированию деревянных конструкций   при  принимается равной:

где - полная ширина сечения плиты;
а – пролёт плиты.
- площадь поперечного  сечения фанерной верхней растянутой  обшивки;

- расчётная ширина  верхней фанерной обшивки; в  соответствии с главой 4 СНиП по  проектированию деревянных конструкций   при  принимается равной:

- площадь поперечного  сечения древесины рёбер;
 


Геометрическая  схема поперечного сечения

      Приведённый статический  момент сечения относительно нижней его грани:
 
;
    Координаты  центра тяжести приведённого сечения  относительно оси, проходящей через  нижнюю грань сечения: 

      Приведённый момент инерции вычисляется без учёта  собственных моментов инерции обшивок:
 
- расстояние от  центра тяжести приведённого  сечения до центра тяжести  фанерных листов обшивок и  древесины;
момент инерции  ребер относительно собственной  оси:


      Момент сопротивления  приведённого сечения для определения  напряжений в крайних растянутых волокнах:
 
      в крайних сжатых волокнах: 

    Проверка напряжений в растянутой обшивке панели производится по формуле:
 
где  - расчётное  сопротивление фанеры растяжению 14 МПа;
- коэффициент,  учитывающий снижение расчётного  сопротивления в стыках фанерной  обшивки, принимаемый равным при  соединении на ус или с двухсторонними  накладками  =0.6 для фанеры клееной и =0.8 для фанеры бакелизированной. При отсутствии стыков =1.

.
Напряжения в растянутой обшивке панели не превышают допустимые.
Проверка напряжений в крайних растянутых волокнах древесины  рёбер производится по формуле: 

где - расчётное сопротивление древесины изгибу  14 МПа.



Напряжения в крайних  растянутых волокнах древесины рёбер  не превышают допустимые.
    Проверка сжатой обшивки плит на устойчивость в соответствии с главой СНиП проектированию деревянных конструкций производится по формуле:
;
где ;
при ;


Устойчивость сжатой обшивки плит обеспечена.
    Проверка верхней обшивки на местный изгиб сосредоточенной монтажной нагрузкой P=1.2 кН производится как балки шириной 100 см, заделанной по концам (в местах приклеивания к рёбрам плиты):
    ; 

где Р=1200 Н;



здесь c – толщина  между рёбрами в осях;
      b=100 см;
       - расчётное сопротивление фанеры  изгибу поперёк волокон;
      1.2 – коэффициент учитывающий кратковременное  действие монтажной нагрузки, принят  в соответствии с главой СНиП  по проектированию деревянных  конструкций.

6. Расчёт на скалывание древесины или на скалывание по клеевому слою между шпонами фанеры производится по формуле: 


где  - статический  момент сдвигаемой части приведённого сечения, относительно нейтральной  оси;
Q – расчётная поперечная сила;
- расчётное сопротивление  скалыванию клеевых слоев между  шпаками фанеры (в пределах продольных  рёбер).
    Относительный прогиб плиты определяется по формуле:
 


где - модуль упругости фанеры;
 К=1.4 – коэффициент,  учитывающий прирост прогиба  конструкции в процессе эксплуатации  вследствие снижения модуля упругости  материала и ползучести клеевых  соединений.
Таким образом, выбранные  размеры плиты с рёбрами 43х200 мм и толщиной нижней фанерной обшивки  10 мм удовлетворяют условиям прочности и жесткости.
 



    Стеновые  панели
        Асбестоцементные сплошные стеновые панели
      с деревянным каркасом
    Запроектировать утепленную стеновую панель из плоских  асбестоцементных листов и деревянного  каркаса.
    Номинальные размеры панели 1.2х6 м. Каркас панели деревянный, состоит из двух продольных рёбер сечением 48х146 мм и пяти поперечных рёбер сечением 48х146 мм. Соединение брусков каркаса производится одинарным  сквозным шипом на клее КБ-3. Обшивки  из плоских асбестоцементных листов толщиной 8 мм крепятся шурупами. Утеплитель из пеностеклянных плит толщиной 80 мм с объемным весом 250 кг/м3. Район строительства – город Красноярск. Ширина панели 119 см. Расчетный пролёт панели l0=594 см.
    Стеновая  панель с асбестоцементными обшивками
    

    Определим собственный вес панели:
    Асбестоцементная обшивка:

    Рёбра:

    Прижимные бруски:
 
    Итого собственный вес панели равен  256.37 .
    Вес утеплителя: 
    Нагрузку  на панель вычисляем:
Наименование Нормативная нагрузка, Н/м2 Коэффициент надёжности  по
нагрузке  ?f
Расчетная нагрузка, Н/м2
Постоянная  нагрузка:
Собственный вес панели без  утеплителя, в т.ч.: 256.37 1.1 282.01
1) Асбестоцементная обшивка 192 1.1  211.2
2) Ребра 59,14 1.1 65.05
3) Прижимные  бруски 5,23 1.1 5.75
Утеплитель 200 1.2 240
Итого: 456.37 - 522.01
Временная нагрузка:
Ветровая  нагрузка 426 1.2 511,2
Итого: 882.37 - 1033.21
 
От ветровой нагрузки
Нормативная ветровая нагрузка на 1 м2 панели 

где = =0,38 – скоростной напор; =1;

 –аэродинамический  коэффициент при расчете на  эксплуатационную нагрузку равный 0,8; – 1,4.
    Определим геометрические характеристики сечения. Материалы, входящие в поперечное сечение панели (без учёта пеностклянной плиты) приводим к древесине каркаса. Коэффициент приведения равен:

    Приведённый момент инерции относительно оси  Y поперечного сечения панели, рассматриваемого как цельное коробчатое сечение равен: 

где Fа -площадь поперечного сечения асбестоцементной обшивки; х – расстояние от оси Y до оси центра тяжести поперечного сечения; Iр момент инерции продольных рёбер каркаса.
      Приведённый момент сопротивления: 

где hрвысота продольного ребра; ?а – толщина асбестоцементной обшивки.
      Момент  сопротивления относительно оси  Х листов обшивки при работе их в своей плоскости:

    Проверка панели на прочность.
     Расчетный изгибающий момент в середине пролёта:
     От  постоянной нагрузки: 


       От ветровой нагрузки.
    Расчетная ветровая нагрузка на 1 м панели:

      Тогда изгибающий момент от расчетной ветровой нагрузки равен: 

      Напряжения  в растянутой асбестоцементной обшивке  равны: 

где = коэффициент, учитывающий влияние податливости шурупов соединяющих обшивку с каркасом панели при расчете на прочность;  0.65 – коэффициент, учитывающий влияние длительности нагрузки.
    Проверка стеновой панели на жесткость.
    Относительный прогиб панели от ветровой нагрузки равен: 
     

 
.

      Таким образом, выбранные размеры стеновой панели с асбестоцементной обшивкой удовлетворяют условиям прочности  и жесткости.
 



4. Расчёт двускатной балки
   В качестве основной несущей конструкции покрытия принимаем двухскатную многослойную, клееную балку.
   Высота  балки: , = . Уклон кровли принимаем i=0.05.
Высота балки на опоре:
    Принимаем для  изготовления балки доски с площадью сечения 50х210мм, после фрезерования ширина сечения балки равна b=h/8.5=0.28м.
   
 
 

Собственный вес  балки вычисляем по формуле:
qсв=
Нагрузки на балку  покрытия:
Наименование Нормативная нагрузка, Н/м2
Коэффициент надежности по
нагрузки, ?f
Расчетная нагрузка, Н/м2
Собственный вес панели покрытия 561.28 - 634.3
Собственный вес балки 490 1,1 539
Снеговая  нагрузка 700 1,4 980
Полная  нагрузка 1751.28 - 2153.3
Погонная  нагрузка 10507.68 - 12919.8
 
    Принимая  нагрузку на балку равномерно распределённой, расстояние Х от оси опоры двускатной балки до наиболее напряжённого при изгибе сечения:
Х=L h0/2h=2400 180/(2 240)=900 см

    Расчётный изгибающий момент в опасном сечении  балки и расчётная поперечная нагрузка на опоре балки:
                              Мх= (qр X)/2 (L-X)=(12919.8 9)/2 (24-9)=872086.5 Н•м
                                Q= (qр l)/2=(12919.8 24)/2=155037.6 Н
    Высота  сечения двускатной балки на расстоянии х=9 м от опор:
                                      hх=h0+i X=180+0,05 900=225 см
    Пологая, что ширина балки прямоугольного сечения b>140 мм, коэффициент к моменту  сопротивления сечения балки  высотой hх=135 см имеет значение kw=0,85, а расчётное сопротивление древесины изгибу Ru=130 кг/см2
                          W= (Мб b h2)/6=(0.8 28 2252)/6=189000 см3
    Проверяем на прочность двускатную балку:
                   ?и=М/W=872086.5 /(0.8 189000 10-6  ) =5.77 106 МПа<14 МПа
Момент инерции  поперечного сечения в середине пролёта балки:
                                  I=bh3/12=28 2403/12=32256000 см4
    Относительный прогиб двускатной балки прямоугольного сечения на основе зависимости определяется по формуле: 



где к=0,15+0,85 (h0/h)=0,15+0,85 (180/240)=0.7875
Принятое сечение  удовлетворяет условиям прочности  и жёсткости.
 



Статический расчёт рамы.
    Для двухшарнирной  дощатоклееной рамы характерно действие следующих видов нагрузки – постоянной (собственный вес покрытия) и временной (снеговая и ветровая).
    Постоянная  нагрузка в данном случае рассмотрена  в виде постоянного давления на стойку.

   Постоянная  нагрузка:
От постоянного  расчетного давления на стену:
, где 
- расчетная нагрузка от веса  кровли
-собственный вес покрытия
l-пролет, В-шаг. 

    Давление  от собственного веса стойки:  рсвст=hст b ст H ст ? др n,
где hст,b ст- высота и ширина сечения стойки,
   H ст=2.9 м- высота стойки,
   ? др=500 кг/м3- объёмный вес древесины,
    n=1,1- коэффициент  надёжности по нагрузки
,

принимаем hст=( )l=1.6 м
Количество досок  для клееной стойки: n= hст/? доски=1600/42=39
 ? доски=4,2 см (СНиП-25-80), b ст= hст/5=160/5=32 см.

рсвст=1.6 0.32 2.9 500 1.1=816.64 кг=8.17 кН
    Расчётное давление от стенового ограждения:
                            рогст=( qогрст) (H ст+H оп)•В=522.01 (2.9+1.8) 6=14.72 кН
qогрст - нагрузка от стенового ограждения
H оп - высота опорной части ригеля
   Временная нагрузка:
  Снеговая нагрузка на покрытие
                    , где
Р0- вес снегового покрова района строительства; Р0=S0=700 Н/м?,
n=1,4 коэффициент перегрузки.

   Ветровая  нагрузка, направлена с активной и  реактивной стороны, складывается из равномерно распределенной нагрузки, приложенной  к стойкам 
( ) и сосредоточенной (сил W, W') в месте примыкания стойки к ригелю.

(активная сторона)
(реактивная  сторона)
Р0- скоростной ветровой напор; ,
n=1,2 коэффициент перегрузки.
с, с' - аэродинамический коэффициент; с=0,8 - для активной стороны, с'=0,6 - для реактивной стороны.


W =
W' = .
 



Определение усилий в стойках  рамы

    Рама  является один раз статически неопределимой, в которой за лишнее неизвестное принимаем продольное усилие Х в балке. Неизвестное усилие определяется отдельно от следующих видов загружения:
а) от ветровой нагрузки в уровне ригеля
Хбв=-(W-W')/2=-(3.94-2.95)/2=-0,495 кН
б) от ветровой нагрузки, приложенной к стойке:
Хств=(- ) Hс ств- рств')=(- ) 2.9 (2.19-1.62)=-0.31 кН
в) от стенового ограждения:
Хстогр=(- ) ( );
где Мстогр=- Рстогр е, е=(hст/2)+(hогр/2)=(160/2)+(16.2/2) =88.1 см=0.881 м
Мстогр=-14.72
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.