На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Кузнечно - прессовый цех

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 10.08.2012. Сдан: 2011. Страниц: 9. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


МИНИСТЕРСТВО  ОБРАЗОВАНИЯ И  НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 

ПЕРМСКИЙ  ГОСУДАРСТВЕННЫЙ  ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ 

Строительный  факультет
Кафедра архитектуры 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА 

К курсовой работе на тему «Кузнечно - прессовый цех». 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Выполнил:  студент группы ПСК-09-2 Бикмурзина Д.Р.
Руководитель: Костарева Т.Л. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Пермь 2011
 Оглавление         
   1. Исходные данные…………………………………………………………………………………..3
   2.Описание технологического процесса………………………………………………….................4
   3. Объемно-планировочное решение………………………………………………………………..5
   4. Конструктивное решение………………………………………………………………………….6
     4.1.Фундаменты  и фундаментные балки………………………………………………………...6
     4.2. Колонны……………………………………………………………………………………….6
     4.3. Подкрановые балки…………………………………………………………………………..6
     4.4. Покрытия……………………………………………………………………………………...7
     4.5. Стены и перегородки…………………………………………………………………...…….7
     4.6. Остекление……………………………………………………………………………………7
     4.7. Фонари………………………………………………………………………………………...7
     4.8. Лестницы……………………………………………………………………………………...7
     4.9. Ворота и двери………………………………………………………………………………..8
     4.10.Полы…………………………………………………………………………………………..8
   5. Расчетная часть………………………………………………………………………..……………9
   5.1. Теплотехнический расчет стеновой панели…………………………………………………….9
   5.2. Теплотехнический расчет покрытия…………………………………………………………...10
   6. Технико-экономические показатели по проекту………………………………………………..12
   7. Библиографический список………………………………………………………………………13         
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  1. Исходные данные
   Тема  проекта: Кузнечно - прессовый цех
   Место строительства – г. Самара
   Климатический район – II В /СНиП 23-01-99/.
   Зона влажности региона – сухая (3) /СНиП 23-01-99/
   Продолжительность отопительного периода zht= 203 сут. /СНиП 23-01-99/
   Средняя расчётная температура отопительного  периода  tht= -5,2 /СНиП 23-01-99/
   Температура наиболее холодной пятидневки text= -30°C /СНиП 23-01-99/
   Температура внутреннего воздуха tint=+18°C
   Влажность внутреннего воздуха 55-60%.
   Влажный режим помещения - нормальный /СНиП 23-02-2003/
   Глубина промерзания грунта: 1,70 м
   Условия эксплуатации ограждающих конструкций  –  А /СНиП 23-02-2003/
   Санитарная  характеристика процесса: II-б
   По  взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности производственные процессы относятся:
      печные и прессовые пролеты - категория Г
   Степень огнестойкости: II /СНиП 21-01-97*/
   Функциональная  пожарная опасность: Ф5.1 /СНиП 21-01-97*/
   Количество  смен: 3. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  2. Описание технологического процесса.
  Цех расположен на предприятии машиностроения и  осуществляет горячее прессование поковок малых и средних деталей. Максимальный вес поковок 15т.
  Металл  поступает в печной пролет через  раздвижные ворота размером 3,6*3,6 м (h), где металл нагревается и транспортируется в прессовые пролеты, оборудованные гидравлическими прессами и ковочными молотами.
  После прессовки и ковки в прессовочных пролетах деталь остывает здесь же и затем поступает в склад и на контроль. Из склада готовые поковки отправляются по железнодорожному пути через железнодорожные ворота размером 4,8*5,6 м (h) в отдельно стоящее здание термического цеха для дальнейшей обработки.
  Нагревательные  печи, горячий металл  и т.п. являются источником выделения избыточного  тепла и вредных газов, поэтому  следует предусмотреть аэрационные  фонари и обеспечить аэрацию.
  Расчетная внутренняя температура +18°С, относительная влажность 55-60%.
  Дневная освещенность должна быть рассчитана на работы средней точности.
  По санитарной характеристике производственных процессов  работающие в цехе относятся к  группе II-б. Цех работает в три смены.
  По взрывной , взрывопожарной и пожарной опасности  производственные процессы в цехе относятся  к следующим категориям: печные и  прессовые пролеты – категория  Г.
  Здание  нормального уровня ответственности.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  3. Объемно-планировочное решение.
   Кузнечно-прессовый цех состоит из 3-х пролетов и является одноэтажным.
   За  условную отметку ±0,000 принята отметка чистого пола.
   По  наличию подъемно-кранового оборудования здание – крановое, во всех 3-х пролетах имеется опорно-мостовой кран.
   Размеры каждого из пролетов и грузоподъемность кранов указаны ниже в таблице 1.
                                                                    Таблица 1
№ пролетов Наименование пролетов
Ширина пролета, м
Высота до низа стропильной
конструкции, м
Грузоподъемность крана, т
1 Пролет нагревательных печей 24 13,2 16
2 Отделение прессов 24 13,2 16
3 Ковочное отделение 24 13,2 16
Длина пролета, м  72
  Длина здания в осях 1-13 составляет 72м, ширина здания в осях А-Д – 72,5 м.
  Каркас  здания – стальной.
  Шаг колонн крайнего ряда -6 м, шаг колонн среднего ряда - 12 м.
  В зависимости  от принятого кранового оборудования, высоты до низа стропильных конструкций, шага колонн в здании приняты следующие привязки:
  - колонны  крайнего ряда во всех 3-х   пролетах совмещаются наружными  гранями  с продольными разбивочными осями (нулевая привязка);
  - колонны  крайнего поперечного ряда (торцевые) смещаются с разбивочных осей  на 500 мм. внутрь здания (привязка  «500»);
  - колонны  средних продольных и поперечных  рядов совмещаются осями сечений  с сеткой разбивочных осей (центральная привязка);
  - колонны  – фахверки совмещаются  наружными   гранями  с продольными разбивочными  осями (нулевая привязка);
  - оси опорно-мостового крана отстоят  от разбивочных осей на 750 мм.
  В здании предусмотрен деформационный осадочный  шов между  пролетами отделения прессов и ковочным отделением, который необходим из-за разницы высот в этих пролетах, с расстоянием между осями Б-В 500 мм.
  В пролете ковочного отделения имеются железнодорожные ворота 4,8x5,4 м, в отделении прессов – одни раздвижные автомобильные ворота 3,6х3,6, в пролете нагревательных печей – трое раздвижных автомобильных ворот 3,6х3,6 м.
  Т.к. в  цехе наблюдается избыточное выделение  тепла и вредных газов, то в  нем предусмотрен аэрационный фонарь.
  Эвакуация людей осуществляется через автомобильные ворота. 
 
 
 
 

  4. Конструктивное решение.
   Здание  имеет каркасную конструктивную  систему. Конструктивные элементы каркаса выполнены из стали, так как в данном здании протекают процессы со значительным выделением тепла. Пространственная жесткость и устойчивость здания обеспечиваются совместной работой колонн, стропильных и подстропильных ферм, подкрановых балок, плит покрытия, вертикальных и горизонтальных связей.
      4.1 Фундаменты и фундаментные  балки.
  Для цеха были использованы фундаменты монолитные железобетонные под стальные колонны, имеющие ступенчатую конструкцию. Расчет фундаментов в курсовом проекте не производится, поэтому его размеры назначаются конструктивно в зависимости от типа и сечения колонны. Отметка обреза фундамента  составляет 0,7 м. Глубину заложения подошвы фундамента принимаем равной 1,9 м. Фундаменты запроектированы по высоте 1,2 м с высотой ступеней 0,3 м. Для защиты от коррозии заглубленные стальные конструкции бетонируются.
  Внутренние  и наружные самонесущие стены  опираются на фундаментные балки, посредством которых передают нагрузку на фундаменты колонн каркаса. Фундаментные балки не укладываются в проемы ворот. Фундаментные балки приняты таврового сечения и их номинальная длина соответствует шагу колонн.
      4.2 Колонны.
  В зависимости от объемно-планировочного решения, крановых нагрузок, режимов работы мостовых кранов, а также технологического процесса колонны приняты стальные.
  В качестве основных приняты двухветвевые металлические колонны ступенчатого очертания, состоящие из двух раздельно маркируемых частей: нижней (подкрановой) решетчатой и верхней (надкрановой), трех типов:
 1. В ковочном отделении: колонны крайнего ряда с шагом колонн 6 м и высотой 10,8 м. Надкрановая часть колонны – сварной двутавр с высотой стенки 400 мм, подкрановая часть – наружная и подкрановая ветви из прокатных швеллера № 36 и двутавра № 36. Условное обозначение – К-1.
 2. В  пролетах нагревательных печей  и отделении прессов: колонны  крайнего ряда с шагом колонн 6 м и высотой 13,2 м. Надкрановая часть колонны – сварной двутавр с высотой стенки 400 мм, подкрановая часть – наружная и подкрановая ветви из прокатных швеллера № 40 и двутавра № 40. Условное обозначение – К-2.
 3. Колонный  среднего ряда с шагом колонн 12 м и высотой 13,2 м между  пролетом нагревательных печей  и отделением прессов. Надкрановая часть колонны – сварной двутавр с высотой стенки 710 мм, подкрановая часть –подкрановые ветви из прокатных двутавров №40. Условное обозначение – К-3.
   Фахверковые колонны выполнены из двух прокатных  швеллеров №20, высотой 13,2 и 10,8 м. Условные обозначения – КФ-1 и КФ2.
      4.3 Подкрановые балки.
  Подкрановые балки служат опорами для рельсов, по которым передвигаются мостовые краны. Кроме того, они обеспечивают продольную пространственную жесткость каркаса зданий.
  Подкрановые балки опирают на консоли колонн и крепят анкерными болтами и планками. Между собой балки соединяют болтами, пропущенными через опорные ребра.
  В здании запроектированы стальные разрезные  подкрановые балки. Они представляют собой сварной двутавр сплошного  сечения с усилением верхнего пояса. Высота балок: в ковочном отделении – 1,1 м и дополнительно подставка 300 мм; в пролетах нагревательных печей и отделении прессов – 0,8 м и дополнительно подставка 200 мм на консолях колонн крайнего ряда и 0,8 м на консолях колонн среднего ряда. Подставка используется для компенсации разности высот унифицированных стальных балок.
    Стальные рельсы под краны крепят парными крюками или лапами. На концах подкрановых путей устраивают упоры – амортизаторы, исключающие удары кранов о торцевые стены здания. 

      4.4. Покрытия.
  Покрытия  состоят из несущей и ограждающей  части. В качестве несущих конструкций приняты стальные стропильные фермы из горячепрокатных профилей пролетом 24 м и высотой 3150 мм, с уклоном верхнего пояса 1,5% по серии 1.460-4.
  В среднем  ряду колонн применены стальные подстропильные фермы для шага колонн 12 м из горячепрокатных профилей с параллельными поясами высотой 3130 мм по серии 1.460-4.
  В качестве материалов покрытия применены:
   - железобетонная  ребристая плита с толщиной 300мм;
   - слой  пароизоляции – бикроста 5 мм;
   - утеплитель  – плиты минераловатные полужесткие  на битумных связующих толщиной 100мм;
   - известково-песчаный  раствор толщиной 20мм;
   - водозащитный  ковер –  техноэласт 6мм.
   С кровли предусмотрен внутренний водоотвод.
  Схема элементов  покрытия приведена в графической  части.
      4.5 Стены и перегородки.
   Стены в данном  здании  принимаются  трехслойными с наружным слоями железобетона и эффективным утеплителем в центре. Однослойные стены из легких бетонов не применяются вследствие их большой толщины.
   Стены здания по толщине рассчитываются в  расчетной части в теплотехническом расчете. Общая толщина стеновой панели – 250мм. Толщина утеплителя из пенополистирола – 100мм. Внешний железобетонный слой толщиной – 50мм. Внутренний – 100мм (см. п.5.1).
   Стены цеха являются навесными.
   Длина стеновых панелей 6000 мм, высота 900, 1200 и 1800 мм, Панели предназначены для использования в производственных зданиях с шагом колонн крайнего ряда 6 м. Стеновые панели крепятся к продольным колоннам крайнего ряда и к колоннам-фахверкам при помощи закладных деталей.
   Перегородки в цехе не предусмотрены.
      4.6. Остекление.
   Окна  служат для освещения и проветривания  помещений. Размеры окон назначают в соответствии с нормативными требованиями естественной освещённости, архитектурной композицией, экономическими факторами. Окна должны удовлетворять требованиям тепло и шумозащиты.
  Остекление  ленточное с высотой окон 1,8 м. Оконные панели запроектированы стальные с одинарным остеклением.
      4.7 Фонари.
  Установка аэрационного фонаря с двумя ярусами переплетов в среднем пролете необходима из-за выделения избыточного тепла и вредных газов. Он представляет собой П-образную надстройку над проемом в крыше. Фонарь имеет ширину 12м, его длина составляет 60 м и высота – 3565 мм.
  Фонарь  собирается из фонарных панелей, фонарных ферм, ветрозащитных панелей и связей.
  Покрытие  фонарей аналогично покрытию пролетов.
      4.8 Лестницы.
   В цехе лестницы устраивают для связи с рабочими площадками, на которых установлено оборудование, посадочными и ремонтными площадками для обслуживания кранов. Также в здании предусмотрены пожарные металлические лестницы, расположенных в торцах здания и по торцам фонарей, для доступа во время пожара на кровлю. Поскольку высота здания менее 30 и выше 10 м, то применяются вертикальные пожарные лестницы. Они имеют ширину 600 мм, расстояние между лестницами по периметру принимают не более 200м. 

      4.9. Ворота и двери.
  Для проезда напольного транспорта и для перемещения интенсивных людских потоков предусматривают ворота и двери. Расстояние между воротами устанавливают исходя из технологических требований и условий эвакуации людей из помещений.
  В здании запроектированы раздвижные ворота размером 3,6*3,6 м для проезда автотранспорта. В пролете нагревательных печей ворота располагаются трое ворот: по осям 1 и 13 в осях Г-Д и по оси Д в осях 11-12. В отделении прессов одни ворота – по оси 1 в осях В-Г.
  Также в  ковочном отделении цеха предусмотрены двое железнодорожных ворот размером 4,8*5,4 м по осям 1 и 13 в осях А-Б.
      4.10 Полы.
  Конструкция пола подобрана с учетом характера  производственных воздействий на него обеспечения долговечности и  эксплуатационной надежности пола. Конструкция пола по всему цеху принята: по уплотненному грунту укладывают бетон класса В10 толщиной100 мм , затем асфальтобетон класса В20 толщиной 50 мм.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

  5. Расчетная часть.
  Исходные  данные.
   Место строительства – г. Самара
   Климатический район – II В по СНиП 23-01-99.
   Зона влажности региона – сухая (3) по СНиП 23-01-99
   Продолжительность отопительного периода zht= 203 сут По СНиП 23-01-99
   Средняя расчётная температура отопительного периода  tht= -5,2 по СНиП 23-01-99
   Температура наиболее холодной пятидневки text= -30°C по СНиП 23-01-99
   Температура внутреннего воздуха tint=+18°C
   Влажность внутреннего воздуха 55-60%.
   Влажный режим помещения - нормальный  по СНиП 23-02-2003
   Глубина промерзания грунта: 1,70 м
   Условия эксплуатации ограждающих конструкций  –  А по СНиП 23-02-2003
   Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности  ограждения ?int=8,7 Вт/м2 по СНиП 23-01-99
   Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения ?ext=23 Вт/м2 по 23-01-99
5.1 Теплотехнический  расчет стеновой  панели
  Необходимые данные для теплотехнического расчета  стеновой панели сведены в таблицу 2.
                                                                           Таблица 2
п/п
Наименование материала
Плотность в сухом состоянии
?0, кг/м3
Коэффициент теплопроводности
?, Вт/м·°C
Толщина ?, м Термическое сопротивление  слоя, R = ?/ ?, м2·°C/Вт
1 Железобетон 2500 1,92 0,1 0,052
2 Пенополистирол 40 0,041 Х 2
3 Железобетон 2500 1,92 0,05 0,026
Порядок расчета:
   Определение градусо-суток отопительного периода:
 Dd=(tint-tht)·zht=(18+5,2)·203=4709,6(°C·сут).
где tint – расчётная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно   ГОСТ12.1.005- 88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;
    tht и zht – средняя температура и продолжительность (сут.) отопительного периода,   принимаемые по СНиП 23-01-99.
   Нормируемое значение сопротивления теплопередаче  стеновой панели:
Rreq=a·Dd+b=0,0002·4709,6+1,0=1,942 (м2·°C/Вт).
  Для стеновых панелей индустриального изготовления следует определить приведенное сопротивление теплопередаче R0r2·°C/Вт) с учетом коэффициента теплотехнической однородности.
  Величина  коэффициента теплотехнической однородности r для железобетонных стеновых панелей с утеплителем и гибкими связями составляет 0,7. Таким образом, приведенное сопротивление теплопередаче
                         = Rreq / r = 1,94/0,7 = 2,774 м2·°C/Вт.
   Теплотехнический  расчет ведется из условия равенства  общего термического сопротивления  R0 приведенному 2·°C/Вт)
                          R0 = .
   Определяем  термическое сопротивление ограждающей  конструкции Rк :
                  Rк = Rreq – (Rsi + Rse) = 2,774 – (1/8,7 + 1/23) = 2,616 м2·°C/Вт.
   Термическое сопротивление ограждающей стеновой панели может быть представлено как сумма термических сопротивлений отдельных слоев, т.е.
                  Rк = R1ж.б. + Rут. + R2ж.б.
      где R1ж.б. и R2ж.б – термическое сопротивления соответственно внутреннего и наружного слоев из железобетона;
   Rут - термическое сопротивление утепляющего слоя.
   Находим термическое сопротивление утепляющего слоя Rут :
                        Rут. = Rк – (R1ж.б + R2ж.б.)=2,616-(0,052+0,026)=2,538 м2·°C/Вт
   Определим толщину утепляющего слоя:
                        ?ут. = Rут.· ?ут = 2,538·0,041=0,1м.
принимаем толщину  утепляющего слоя равной 100 мм.
   Общая толщина стеновой панели составляет
                        ?общ = ?1ж.б + ?ут + ?2ж.б=100+100+50=250 мм.
      Проверка  выполнения санитарно-гигиенических  требований тепловой защиты здания:
  Проверяем выполнение условия ?t? ?tn:.
   Определяем  ?t0, °C:
                        ?t0 = (?tint – ?text)/ (R0r · ?int)= (18+30)/(2,774·8,7)=1,989 °C
   Согласно  СНиП 23-01-99  ?tn=7 °C, следовательно, условие ?t=1,989<7=?tn выполняется.
  Проверяем выполнение условия ?si>?d:
                         °C
   Для температуры внутреннего воздуха tint=+18°C и относительной влажностью воздуха   ?=55-60% температура точки росы td=8,83-10,12 (°С), следовательно, условие ?si=16 > ?d=10,12 выполняется.
  Вывод: стеновая трехслойная железобетонная панель с утеплителем толщиной 100 мм удовлетворяет нормативным требованиям тепловой защиты здания.
      5.2 Теплотехнический  расчет покрытия.
   Необходимые данные для теплотехнического расчета  стеновой панели сведены в таблицу 3.
                                                                         Таблица 3.
№ п/п Наименование материала
Плотность в сухом состоянии
?0, кг/м3
Коэффициент теплопроводности
?, Вт/м·°C
Толщина ?, м Термическое сопротивление  слоя, R = ?/ ?, м2·°C/Вт
1 Железобетонная  плита 2500 1,92 0,03 0,0156
2 Бикрост 600 0,17 0,005 0,0294
3 ППЖ м/в на битумных связующих 100 0,06 Х Rут
4 Известково-песчаный раствор 1600 0,7 0,02 0,0286
5 Техноэласт 600 0,17 0,006 0,0353
Порядок расчета:
   Определение градусо-суток отопительного периода:
 Dd=(tint-tht)·zht=(18+5,2)·203=4709,6(°C·сут).
где tint – расчётная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно   ГОСТ12.1.005- 88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;
    tht и zht – средняя температура и продолжительность (сут.) отопительного периода,   принимаемые по СНиП 23-01-99.
   Нормируемое значение сопротивления теплопередаче покрытия:
Rreq=a·Dd+b=0,0002·4709,6+1,0=1,942 (м2·°C/Вт).
   Определяем  термическое сопротивление покрытия Rк :
Rк = Rreq – (Rsi + Rse) = 1,942 – (1/8,7 + 1/23) = 1,78 м2·°C/Вт.
  Термическое сопротивление покрытия может быть представлено как сумма термических сопротивлений отдельных слоев:
                   Rк =
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.