На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Расчет теплоотдачи

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 28.09.2012. Сдан: 2011. Страниц: 18. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


     СОДЕРЖАНИЕ  КУРСОВОЙ РАБОТЫ
     Курсовая  работа состоит из расчетно-пояснительной  записки и графической части.
     Расчетно-пояснительная  записка выполняется в следующем  порядке:
         Введение;
    исходные данные для расчетов;
    расчет теплоты на отопление, вентиляцию, технологические нужды, горячее водоснабжение;
    подбор калориферов;
    выбор вентиляторов;
    построение графиков тепловых нагрузок;
    гидравлический расчет тепловых систем;
    тепловой расчет теплопроводов;
    подбор котлов;
    регулирование отпуска теплоты котельной;
    расчет котельной.
     Графическая часть состоит из одного листа  Ф1 формата:
    схема размещения потребителей и транспорта тепла;
    годовой график тепловой нагрузки;
    график температур воды в тепловой сети;
    принципиальная тепловая схема водогрейной котельной с отпуском теплоты в открытые тепловые сети.
 


     Около 20% всей тепловой энергии, потребляемой хозяйством страны, расходуется на нужды сельского хозяйства. Она  расходуется на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение производственных, жилых и общественных зданий, создание искусственного микроклимата в животноводческих и птицеводческих помещениях, сооружениях защищенного грунта, применяется при производстве и тепловой обработке кормов для животных и птицы, используется для сушки сельскохозяйственных продуктов, получения искусственного холода и на другие цели. Поэтому непрерывное совершенствование условий эксплуатации, ремонта и обслуживание теплотехнического оборудования, систем теплоснабжения и теплоиспользования оказывает большое влияние на развитие всех отраслей сельского хозяйства.
     Выбор систем теплоснабжения, а также теплового  оборудования, должен проводиться с учетом характера, особенностей и величин тепловых нагрузок. Правильно подобранное оборудование значительно уменьшает расход тепловой энергии. Экономия топливно-энергетических ресурсов возможна за счет использования возобновляемых и вторичных энергоресурсов. 

 


ИСХОДНЫЕ  ДАННЫЕ
Таблица 1. Тип помещения
ПЗ АЗ ОБ
КС ФКРС СФ ПФ РМ Контора Почта Сельсовет Столовая Баня Детсад Служба быта Жилые дома
6 8 5 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Таблица 2. Наружная кубатура одного здания, , м3
КС ФКРС СФ ПФ РМ АЗ ОБ
2600 5600 6400 6300 6500 1500 11500
Таблица 3
Количество жителей, чел Параметры теплоносителя – воды, tн/t0, °С Количество мест в бане Число посадочных мест в столовой Количество  сухого белья для прачечной, кг Количество  легковых автомобилей, шт Количество  грузовых автомобилей, шт
1500 95/70 17 13 45 7 12
Таблица 4. Расчетные климатические характеристики отопительного периода для хозяйств согласно заданным районным размещениям
Р-он размещения хоз-ва Р, кПа Расчетные температуры, °С nсут, сут.
tн tн.в.
Завитинский 99,5 -30 -17 290
Таблица 5
Количество  КРС в одном коровнике Количество  свиней в одном свинарнике Количество  птиц в одном птичнике Обрабатываемая  в пастеризаторе масса молока, кг/ч Расчет воздуха для
125 390 12500 85 ФКРС
Таблица 6
l1 l2 l3 l4 l5 l6 l7 l8 l9 l10 l11
140 1100 220 400 280 410 290 600 290 100 390
 
 


2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫМИ ЗДАНИЯМИ ПО УКРУПНЕННЫМ ИЗМЕРЕНИЯМ
2.1 Расход теплоты на отопление
     Для определения тепловой мощности котельной расчет теплопотерь можно произвести, пользуясь приближенным методом. Расчет ведут в соответствии с рекомендациями СНиП П-36-73.
     Максимальный  тепловой поток (Вт), расходуемый на отопление, определяется отдельно для всех типов помещений, указанных в таблице 1 

    где - удельная отопительная характеристика, Вт/(м3 °С), берется из приложения 1;
    - объем здания по наружному обмеру (без подвальной части), берется из таблицы 2;
    - температура в  помещении, °С, приложение 2;
    - средняя зимняя  температура наружного  воздуха; °С, таблица  4;
    - количество  зданий, таблица 1;
     - поправочный коэффициент.
     Все расчеты производим для КС, а все  остальные расчеты сводим в таблицы. 

  qот a n Qот
ПЗ КС 0,4 2600 15 -30 1,23 6 345384
ФКРС 0,174 5600 10 -30 1,35 8 420940,8
СФ 0,174 6400 16 -30 1,20 5 307353,6
ПФ 0,756 6300 16 -30 1,20 2 525813,12
РМ 0,6 6500 17 -30 1,19 1 218127
АЗ Контора 0,5 1500 18 -30 1,17 1 42120
Почта 0,5 1500 18 -30 1,17 1 42120
Сельсовет 0,5 1500 18 -30 1,17 1 42120
ОБ Столовая 0,41 11500 16 -30 1,20 1 260268
Баня 0,33 11500 25 -30 1,06 1 221248,5
Детсад 0,44 11500 20 -30 1,13 1 285890
Служба  быта 0,43 11500 16 -30 1,20 1 272964
Жил дома 0,49 11500 18 -30 1,17 18 5696308,8
     Влияние разности температур на значение учитывается поправочным коэффициентом, который определяется по формуле 

где – расчетная зимняя вентиляционная температура, °С, таблица 4. 
 

2.2 Расход теплоты на вентиляцию.
     Максимальный  тепловой поток (Вт), расходуемый на вентиляцию, определяется отдельно для всех типов помещений, указанных в таблице 1 

    где - удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м3 °С), берется из приложения 1; 

  tн.в. n
ПЗ КС 0,9 2600 15 -17 6 449280
ФКРС 0,047 5600 10 -17 8 56851,2
СФ 1,105 6400 16 -17 5 1166880
ПФ 1,396 6300 16 -17 2 580456,8
РМ 0,23 6500 17 -17 1 50830
АЗ Контора 0,1 1500 18 -17 1 5250
Почта 0,1 1500 18 -17 1 5250
Сельсовет 0,1 1500 18 -17 1 5250
ОБ Столовая 0,81 11500 16 -17 1 307395
Баня 1,16 11500 25 -17 1 560280
Детсад 0,13 11500 20 -17 1 55315
Служба  быта 0,29 11500 16 -17 1 110055
Жил дома 0 11500 18 -17 18 0
 
     2.3 Выбор теплоносителя
     Расчетные параметры по температуре воды в  подающем трубопроводе тепловой сети принимаем  и в обратном , согласно исходным данным, таблица 3.
 


3 РАСХОД ТЕПЛОТЫ  НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
3.1 Для жилых и  общественных зданий.
     Средняя (за отопительный период) тепловая мощность расхода теплоты на горячее водоснабжение для жилых и общественных зданий 

    где - удельная теплоемкость воды, принимаемая 4,19 кДж/(кг·К);
    - количество  жителей в микрорайоне, таблица 3;
     - среднесуточная норма расхода горячей воды в жилых зданиях на одного человека, л/сут, приложение 3;
    - среднесуточная  норма расхода горячей воды  в общественных зданиях на  одного человека, л/сут, приложение 3;
    - температура горячей  воды, равная 55°С;
      – расчетная температура  холодной воды, принимается  в зимний период 5°С. 
     

3.2 Дня бань и предприятий  общественного питания 

    где - среднесуточная норма расхода горячей воды для бани и для столовой, л/сут, приложение 3;
    - плотность  воды, 1000 кг/м3;
     - пропускная способность в 1 час (для бань, m - число посетителей, равное количеству мест в раздевальных кабинках; для предприятий общественного питания, m - количество реализованных блюд: , где - число посадочных мест), таблица 3.
    По  данному уравнению считаем отдельно для бани и столовой.
     Для бань 

     Для столовой 
 

3.3 Для прачечных 

    где - среднесуточная норма расхода горячей воды для прачечной, л/сут, приложение 3;
    - количество  сухого белья, выстиранного прачечной  за смену, кг, таблица 3. 
     

3.4 Расход теплоты на технологические нужды
     Расчетный поток теплоты (Вт), идущий на технологические  нужды ремонтных мастерских и автогаражей подсчитывают по формуле 

    где - коэффициент спроса на теплоту равный 0,6…0,7;
    - расход  теплоносителя, кг/ч;
      - энтальпия теплоносителя, кДж/кг;
      - энтальпия обратной воды равная 270-295 кДж/кг;
    - коэффициент возврата обратной воды, который равен 0.7.
     Расход  теплоносителя воды для получения  смешанной воды равен 

    где - температура смеси, равная 60°С;
      - температура воды в подающем теплопроводе, таблица 3.
     Расход  горячей воды (кг/ч) для автогаражей равен 

    где - число автомобилей подвергающихся мойке, таблица 3;
    - среднесуточный  расход воды на мойку одного  автомобиля (для легковых автомобилей  кг/сут, для грузовых автомобилей кг/сут).
    Для легковых 

    Для грузовых 
     
     

     Поток теплоты идущей на тепловую обработку  кормов определяется отдельно для коров, свиней и кур следующим образом 

    где - коэффициент неравномерности потребления теплоты на технологические нужды в течение суток, принимают ;
      - количество подлежащего тепловой обработке корма данного вида в суточном рационе животных, кг, приложение 4;
      - удельный расход горячей воды на обрабатываемый корм данного вида, кг/кг, приложение 4;
      - энтальпия используемой горячей воды при , кДж/кг;
     – количество зданий, таблица 1;
    - количество  животных в помещении, таблица  5. 

     Для коров 

     Для свиней 

     Для кур 

     Поток теплоты (Вт), рекомендуемый на пастеризацию молока можно определить по формуле 

    где - масса молока, обрабатываемая в пастеризаторе, кг/ч, таблица 5;
    -теплоемкость  молока, равная 3,94 кДж/(кг·°С);
    - температура молока  до пастеризации, после дойки ;
      -температура молока после пастеризации, принимают . 

 


     4. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
     Воздушная среда животноводческих зданий должна соответствовать определенным санитарно-гигиеническим  нормам. Воздух содержащий вредные выделения, концентрация которых превышает допустимые нормы, удаляется из помещения и заменяется чистым атмосферным воздухом.
4.1 Расчет воздухообмена по видам вредных выделений для ПФ
     Необходимый воздухообмен (м3/ч) при повышенной концентрации вредных газов (СО2) в помещении определяют по формуле: 

где – объем выделившегося в помещении вредного газа, м3/ч, приложение 5;
  – допустимая концентрация вредного газа в воздухе помещения,
  – концентрация этого газа в наружном приточном воздухе, ;
m – количество животных в помещении, таблица 5. 

     Воздухообмен  при условии удаления из помещения  избыточной влаги по следующей формуле 

где W – масса водяных паров, выделяющихся в помещение, г/ч, приложение 5. – соответственно влагосодержания внутреннего и наружного приточного воздуха, г/кг сухого воздуха. В расчетах влагосодержание можно принять равным
= 5,3 г/кг сухого воздуха,  = 0,5 г/кг сухого воздуха;
  – плотность воздуха при температуре в помещении, кг/м3.
     Плотность сухого воздуха (кг/м3) в зависимости от температуры и давления Р находиться по выражению 

где Р  – расчетно-барометрическое давление, Па, таблица 4. 
 

     Воздухообмен  по избыточному теплу (м3/ч) определяют как 

где – избыточный тепловой поток, Вт, приложение 5;
  – теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг · К;
  – соответственно температура внутреннего и наружного воздуха.
     За  расчетный воздухообмен принимается  наибольший, по которому проектируется  система вентиляции. 

     За  расчетный воздухообмен принимается  наибольший, по которому проектируется  система вентиляции  

     4.2 Подбор калориферов
     В зависимости от вида теплоносителя  калориферы подразделяются на половые, водяные и электрические. Наибольшее применение в практике благодаря компактности и высокой производительности получили водяные калориферы (КВС-П, КВБ-П).
     Определяем  тепловой поток (Вт), идущий на нагрев воздуха 

где L – максимальный воздухообмен, полученный в пункте 4.1, м3/ч. 

     Вычисляем площадь живого сечения калорифера для прохода воздуха 

где - расчетная массовая скорость воздуха, = 7…10 кг/(м2 · с). 

     Подбираем калорифер по площади живого сечения  в приложении 6.
     Для ФКРС выбираем калорифер №6.
     Действительную  массовую скорость воздуха рассчитываем по формуле, подставляя взятую из приложения 6. 
 

     Определяем  коэффициент теплопередачи k для выбранной одели калорифера в зависимости от скорости теплоноситель и массовой скорости нагреваемого воздуха, пользуясь уравнениями, приведенными в приложении 7. Скорость теплоноситель – воды (м/с) в трубках калорифера определяют по формуле 

где – площадь живого сечения трубок калорифера для прохода теплоносителя, м2, приложение 6. 

     Определяют  действительный поток тепла (Вт), передаваемый калориферной установкой нагреваемому воздуху по формуле 

где kкоэффициент теплопередачи, Вт/(м2·°С), приложению 7;
Fплощадь поверхности нагрева калорифера, м2, приложение 6;
t'срсредняя температура теплоносителя,
tсрсредняя температура нагреваемого воздуха,  
 
 

     Выбор калорифера считается правильным, если 
 

     Для определения давления, которое должен развивать вентилятор калориферной установки, требуется знать сопротивление калорифера проходу воздуха наряду с другими аэродинамическими сопротивлениями приточной вентиляционной системы. В приложении 7 приведена расчетная формула для подсчета одного ряда калориферов некоторых марок. 
 
 

     4.3 Выбор вентиляторов
     При подборе вентиляторов нужно знать  требуемую подачу, схему системы вентиляции и полное давление, которое должен развивать вентилятор. Подача вентилятора (м3/ч) определяется следующим образом 

где – поправочный коэффициент на подсосы воздуха в воздуховодах, . 


Рисунок 1. Схема вентиляции.
I – вытяжные шахты; II – приточные воздуховоды; III – вентиляционная камера.
     Диаметры  воздуховодов (м) участков определяют, исходя из расхода и допустимой скорости движения воздуха 
 
 

где ?скорость движения воздуха в трубопроводе: на участках 1 и 2 (магистраль) ?10...15 м/с; на участках 3,4,5,6 (ответвления)
       – расход воздуха, таблица 7. 
 
 

     Принимаем диаметр воздуховодов 
 
 

     Расчётное полное давление (Па), которое должен развить вентилятор определяют в  наиболее протяженной ветви вентиляционной сети (участки 1, 2 и 5) по формуле, предварительно рассчитав и заполнив таблицу 9 

где 1,1 - запас давления на непредвиденное сопротивление;
- потери давления на трение и в местных сопротивлениях в наиболее протяжённой ветви вентиляционной сети, Па;
R – удельные потери давления на трение, Па/м, приложение 8;
L – длина участка воздуховода, м, таблица 7;
  потери давления в местных сопротивлениях участка воздуховода, Па;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке, таблица 8;
 – динамическое давление потока воздуха, так же его можно найти по приложению 8, Па;
 – плотность воздуха, кг/м3 ;
  – динамическое давление на выходе из сети,
  – сопротивление калориферов, Па, приложение 7.
     При помощи номограммы (приложение 8) определяем потери давления R на трение в вентиляционной сети на участках 1,2, 5.
     Таблица 9. Расчета работы системы вентиляции
Lв, м/ч
,
м
,
м/с
d, м
R, Па/м
,
Па
Рд, Па
Z, Па
,
Па
1 6403,3 4,5 15 0,400 1,3 5,85 3,25 135 416 444,6
2 3201,7 9,00 15 0,280 2,1 18,9 0,3 1350 38,4 59,4
5 1600,8 45,00 9 0,280 2,6 117 54,62 135 2731 7491
     Равномерное распределение приточного воздуха  по длине вентилируемого помещения при помощи магистрального воздуховода постоянного сечения обеспечивается за счёт различных по площади его воздуховыпускных отверстий. 
 

     В начале определяют площадь, последнего по ходу воздуха отверстия  , у наиболее удаленного от вентилятора участка 5 

nчисло отверстий, делают через каждые 1,5...2 м;
  – скорость воздуха на выходе из отверстий, 4...8 м/с. 

     Рекомендуемые диаметры отверстий для выпуска  воздуха: 25, 32, 40, 50, 70 мм.
     Для этого определяем диаметр  . 
 

     Выбираем  по рекомендуемый диаметр
     Определяем  по рекомендованному диаметру рекомендованную  площадь выходного последнего отверстия (м2). 
 

     Подсчитаем площади 2, 5 и 14 отверстий. 
 
 
 

     Коэффициент , находят по формуле 

где – коэффициент расхода;
i – номер отверстия;
F – площадь сечения воздуховода, м2. 
 
 

     Площадь сечения воздуховода подсчитывают по формуле 
 
 
 

     Число отверстий в воздуховоде должно удовлетворять неравенству 
 
 
 

     Выбираем  из приложения 9 центробежный вентилятор
     Необходимую мощность на валу электродвигателя для  привода вентилятора (кВт) подсчитывают по формуле 

где КПД вентилятора, принимаемый по его характеристике, приложение 9;
  – КПД передачи (при непосредственной насадке колеса вентилятора на вал электродвигателя ). 

     Установленная мощность электродвигателя (кВт) 

где k3 коэффициент запаса мощности, принимаемый по приложению 10. 

 

     
5 ПОСТРОЕНИЕ ГОДОВОГО ГРАФИКА ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
     Годовой расход теплоты на все виды теплопотребления может быть подсчитан по аналитическим уравнениям, но удобнее определять его графически из годового графика тепловой нагрузки, которой необходим также для установления режимов работы котельной в течение всего года.
     Такой график строят в зависимости от длительности действия в данной местности различных  наружных температур, что определяется по таблицам 4 и 10.
     График строят следующим образом.
     Откладываем на оси ординат суммарный максимальный поток теплоты. Для этого на оси ставим точку, которая будет соответствовать сумме всех полученных расходов теплоты 

 Вт
     Замеряем, полученный отрезок от начала координат  до поставленной точки  и обозначаем его . Найдем масштаб для оси расхода теплоты (Вт/мм) 
 

     Для того чтобы отложить на оси все  полученные в пунктах 1 и 3 расходы теплоты надо найти длины (в мм), согласно полученного масштаба 
 
 
 
 
 
 

     Откладываем от начала координат полученные длины  расхода, теплоты на все нужды хозяйства.
     В левой части по оси абсцисс  откладываем температуры наружного  воздуха. Началом точки отчета является а крайняя точка - усредненная . расчетная внутренняя температура жилых и общественных здании . Замеряем длину от начала координат до точки соответствующей . Находим масштаб оси температур (°С/мм) 
 

     Определяем  длины (в мм) соответствующие температурам 16°С, 8°С, 0°С, -5°С, -10°С, -15°С, -20°С, -25°С, -30°С и . 
 
 
 
 
 
 
 
 

     Откладываем от начала координат полученные длины  наружных температур. Из точек +8°С и поднимаем вверх вертикальные линии.
     Вправо  от оси абсцисс откладываем для  каждой наружной температуры число часов отопительного сезона (с нарастающим итогом), которые берем из таблицы 10 и заданную продолжительность отопительного периода которую смотрим по таблице 4.
     Находим масштаб оси продолжительности  работы котельной (ч/мм). Для этого  замеряем длину от начала координат  до самой удаленной точки  
 

     Определяем  длины (в мм) остальных часов отопительного периода согласно таблицы 
 
 
 
 
 

     Откладываем от начала координат полученные длины  часов отопительного сезона (с нарастающим итогом), сверху отмечаем соответствующие наружные температуры.
     Строим  трафик изменения расхода теплоты  на отопление жилых и общественных зданий в зависимости от наружной температуры. Для этого найденную на оси ординат точку равную сумме всех полученных расходов теплоты соединяем прямой с точкой, соответствующей температуре наружного воздуха, равной усредненной расчетной внутренней температуре жилых и общественных зданий tв=18°C. Так как начало отопительного сезона принято при температуре tн=8°C, то линия 1 графика до этой температуры показана пунктиром.
     Расход  теплоты на вентиляцию общественных зданий поселка в функции tн представляет собой наклонную прямую 3 от tв=18°C до заданной вентиляционной температуры tн.в.. При более низких температурах к приточному воздуху подмешивается воздух помещения, то есть происходит рециркуляция, а расход теплоты остается неизменным. Поэтому построение графика начинаем с того, что проводим из точки расхода теплоты на вентиляцию прямую линию параллельную оси абсцисс до линии перпендикулярной tн.в.. А точку полученную пересечением выше указанных линий соединяем с tв=18°C. До tн=80C линия 3 графика также показана пунктиром, как и линия 1.
     Аналогично  строим расход теплоты на отопление  и вентиляцию различных производственных зданий. Поскольку средняя температура производственных зданий принята +16°C, то, следовательно, линии 2 и 4 начинаются с этой температуры.
     Расходы теплоты на горячее водоснабжение  и технологические нужды не зависят  от наружной температуры. Общий график по этим видам теплопотребления изображен прямой 5. Эта линия начинается с точки расхода горячего водоснабжения и идет параллельно оси абсцисс и заканчивается на температуре начала отопительного сезона +8°С
     Суммарный график расхода теплоты в зависимости  от температуры наружного воздуха строим следующим способом. На линиях проведенным вертикально наружным температурам суммируем все пять отрезков, пересекающих эти линии и сумму откладываем от начала отсчета. Затем соединяем полученные точки. Это будет ломаная линия 6 с точкой излома соответствующей температуре tн.в..
     Построим  график тепловой нагрузки за отопительный период. Для этого из точек числа часов отопительного сезона проводят вертикальные линии. Далее на эти линии из суммарного (рафика расхода теплоты проектируют ординаты, соответствующие максимальным расходам теплоты при тех же наружных температурах. Полученные точки соединяют плавной кривой 7.
     Если  заданная продолжительность отопительного периода более 5450 часов, то остальное время расход теплоты приходится на горячее водоснабжение и будет представлен линией 8, параллельной оси часов отопительного сезона и проходящей на одном уровне с графиком горячего водоснабжения.
     Площадь, ограниченная осями координат, кривой 7 и горизонтальной линией 8, выражает годовой расход теплоты всеми  потребителями (кВт) 

    где - площадь годового графика тепловой нагрузки, мм2;
    , - масштабы расхода теплоты и времени котельной, соответственно Вт/мм и ч/мм. 

 


     6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
     Основная  задача гидравлического расчета  теплопроводов – определение диаметров труб и падения давления в них. Потери давления в тепловой сети  происходят из-за трения воды о стенки трубопроводов и наличия местных сопротивлений. Расчет ведем по всем 11 участкам тепловых сетей.
     Для прямолинейного участка теплопровода постоянного диаметра падение давления (Па). 

где Rл – линейное падение давления на 1 м длины трубы. Для магистральных теплопроводов (участки 1,3,4,6,8) Rл= 60 – 80 Па/м, для ответвлений от главной магистрали (участки 2,5,7,9,10,11) Rл= 200 – 300 Па/м);
     l – длина прямолинейного участка теплопровода, м;
     Сэ – эквивалентная длина местных сопротивлений, м.
  Rл l lэ
1 70 140 42 12740
2 250 1100 330 357500
3 70 220 66 20020
4 70 400 120 36400
5 250 280 84 91000
6 70 410 123 37310
7 250 290 87 94250
8 70 600 180 54600
9 250 290 87 94250
10 250 100 30 32500
11 250 390 117 126750
     Эквивалентная длина местных сопротивлений (м) равна 

где ?м - коэффициент потерь (для водяных тепловых сетей ?м = 0,3 – 0,5).
  ?м l lэ
1 0,3 140 42
2 0,3 1100 330
3 0,3 220 66
4 0,3 400 120
5 0,3 280 84
6 0,3 410 123
7 0,3 290 87
8 0,3 600 180
9 0,3 290 87
10 0,3 100 30
11 0,3 390 117
     Расход  воды (кг/с) можно определить по формуле
     

где Q – расходы теплоты на определенном участке тепловой сети, Вт;
  Св Tn To Q Gm
1 4,19 95 70 13032642,2 124,417
2 4,19 95 70 8576664,3 81,877
3 4,19 95 70 4332497,34 41,360
4 4,19 95 70 3994215,12 38,131
5 4,19 95 70 643289,857 6,141
6 4,19 95 70 2136791,71 20,399
7 4,19 95 70 1857423,40 17,732
8 4,19 95 70 1363943,71 13,021
9 4,19 95 70 772848 7,378
10 4,19 95 70 1101679,70 10,517
11 4,19 95 70 262264,02 2,504
для участка 1
     
для участка 2
     
для участка 3
      для участка 4
     
для участка 5
     
для участка 6
      для участка 7
     
для участка 8
     
для участка 9
     
для участка 10
     
для участка 11
     
     Внутренние  расчётные диаметры (м) теплопроводов  рассчитываются по формуле для водяных  тепловых сетей
     

где р – плотность воды, принимаем для средней температуры по приложению 11, кг/м3.
  Gm Rл ? d
1 124,417 70 971,8 0,2789
2 81,877 250 971,8 0,1891
3 41,360 70 971,8 0,1897
4 38,131 70 971,8 0,1844
5 6,141 250 971,8 0,0764
6 20,399 70 971,8 0,1481
7 17,732 250 971,8 0,1107
8 13,021 70 971,8 0,1266
9 7,378 250 971,8 0,0815
10 10,517 250 971,8 0,0922
11 2,504 250 971,8 0,0558
     По  расчётному диаметру d подбирают условный диаметр dyc, близкий к расчётному, а также наружный и внутренний по приложению 12. 

  dус dн dв
1 300 325 305
2 200 219 207
3 200 219 207
4 200 219 207
5 80 89 82
6 150 159 150
7 125 133 125
8 150 159 150
9 100 108 100
10 100 108 100
11 70 76 69
 
 


     7 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОПРОВОДОВ
     7.1 Двухтрубная подземная  прокладка сети  в непроходных  каналах
     Целью теплового расчета является: выбор  толщины изоляции; определение тепловых потерь на отдельных участках теплопровода и общих потерь тепловой сети; построение температурного поля вокруг теплопровода для определения температуры - изоляции, воздуха в канале, стен каналов, грунта; определение величины падения температуры теплоносителя на участках тепловой сети.
     Задаемся  материалом, толщиной изоляции, подсчитываем теплопроводность материала изоляции для подающего и обратного трубопроводов по приложению 13. Для 5 и 11 участков выбираем плиты цилиндрические полые из минеральной ваты, а для остальных участков плиты теплотехнические из минеральной ваты.
  ? марка ?из
1 0,05 75 0,06115
2 0,05 75 0,06115
3 0,05 75 0,06115
4 0,05 75 0,06115
5 0,05 150 0,0675
6 0,05 75 0,06115
7 0,05 75 0,06115
8 0,05 75 0,06115
9 0,05 75 0,06115
10 0,05 75 0,06115
11 0,05 150 0,0675
     Определяем  внутренний диаметр изоляции (м)
     

где  – наружный диаметр теплопровода, приложение 12, м.
  dн d1
1 0,325 0,333
2 0,219 0,227
3 0,219 0,227
4 0,219 0,227
5 0,089 0,097
6 0,159 0,167
7 0,133 0,141
8 0,159 0,167
9 0,108 0,116
10 0,108 0,116
11 0,076 0,084
     Определяем  наружный диаметр изоляции (м)
     

где  – толщина изоляции, м.
  d1 ?из d2
1 0,333 0,05 0,433
2 0,227 0,05 0,327
3 0,227 0,05 0,327
4 0,227 0,05 0,327
5 0,097 0,05 0,197
6 0,167 0,05 0,267
7 0,141 0,05 0,241
8 0,167 0,05 0,267
9 0,116 0,05 0,216
10 0,116 0,05 0,216
11 0,084 0,05 0,184
     Определяем  сопротивление теплопроводности изоляции для подающего и обратного трубопроводов
     

где  – теплопроводность материала изоляции для подающего и обратного трубопроводов, .
  ?из d2 d1 Rиз
1 0,06115 0,433 0,333 0,684
2 0,06115 0,327 0,227 0,950
3 0,06115 0,327 0,227 0,950
4 0,06115 0,327 0,227 0,950
5 0,0675 0,197 0,097 1,671
6 0,06115 0,267 0,167 1,222
7 0,06115 0,241 0,141 1,396
8 0,06115 0,267 0,167 1,222
9 0,06115 0,216 0,116 1,619
10 0,06115 0,216 0,116 1,619
11 0,0675 0,184 0,084 1,850
     Учитывая, конструктивные требования к непроходному каналу определяем его размеры, принимаем толщину стенок канала ст = 70 мм и с помощью приложения 14 определяем наружные и внутренние размеры канала, округлив их до целых десяток.
     

     Эквивалентный наружный диаметр канала (м) находим  как
     

где  – наружная длина канала, м;
       – наружная высота канала, м.
  l1 d2 ?ст l2 lн
1 0,1 0,433 0,07 0,16 1,366
2 0,08 0,327 0,07 0,14 1,094
3 0,08 0,327 0,07 0,14 1,094
4 0,08 0,327 0,07 0,14 1,094
5 0,07 0,197 0,07 0,1 0,774
6 0,08 0,267 0,07 0,14 0,974
7 0,08 0,241 0,07 0,14 0,922
8 0,08 0,267 0,07 0,14 0,974
9 0,08 0,216
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.