На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Обеспечение устойчивости дорожной насыпи

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 30.09.2012. Сдан: 2011. Страниц: 8. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Федеральное агентство по образованию
Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия
(СибАДИ) 

Кафедра инженерной геологии, оснований и  фундаментов. 
 
 
 
 
 

Курсовая  работа. 

По дисциплине «Основы инженерной геологии и механики грунтов»
Тема  «Обеспечение устойчивости дорожной насыпи». 
 
 
 
 
 
 

                                                                                                          Руководитель работы:                                                      Туякова А.К.                                                                             Работу выполнила ст. гр.                                                                               ЭУД-09Э1 Коневец Е.Н. 

                                                                               
 
 
 

Омск 2011
Содержание 

    Исходные  данные к курсовой работе…………………………………..3
    Обеспечение общей устойчивости откосной части насыпи………….5
      Проверка общей устойчивости откосной части насыпи……………...5
      Расчет параметров армирования откосной части насыпи геотекстильным материалом…………………………………………………...8
    3. Обеспечение устойчивости основания насыпи…………………………....11
    3.1. Определение  продолжительности завершения интенсивной  части осадки насыпи. ……………………………………………………………..…..11
    3.2. Проверка  устойчивости слабого основания  насыпи…………………….12
    Список  используемой литературы…………………………………………….15
    Приложения. 
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     
     

     
 
 

 


    Исходные  данные к курсовой работе.
    Рис. 1.1. Расчетная схема насыпи и ее основания.
    Исходные  данные согласно заданию приводим в  табл. 1.1. – 1.3. 

Таблица 1.1.
Физические  характеристики грунтов  основания
№ варианта Разновидность грунта
, т/м3
, т/м3
, т/м3
е
5 1.Супесь  2.Суглинок 
3.Глина
1,96 1,91
2,00
1,98 1,97
2,05
2,72 2,71
2,75
0,17 0,30 0,32 0,21 0,36 0,51 0,15 0,21  0,27 0,61 0,79
0,77
 
Таблица 1.2.
Механические  характеристики грунтов  основания
№ варианта Разновидность грунта
, град
Е, МПа
5 1.Супесь  2.Суглинок 
3.Глина
9/14 12/18
35/52
22/25 15/17
17/19
14,0 8,5
16,2
 
Таблица 1.3.
Характеристики  насыпи
варианта
Высота насыпи
, м
Плотность
, т/м3

Угол внутреннего  трения
, град
Удельное сцепление
, кПа

3 5,8 2,05 18 9,6
 
    Вычисляем физические характеристики грунта слоев  основания и определяем консистенцию глинистого грунта:
    1-й  слой основания – супесь:
      кН/м3;
      кН/м3;
      т/м3;
       кН/м3;
      
      
    Вывод. Согласно приложению 2, 1-й слой основания сложен супесью твёрдой.
    2-й  слой основания – песок мелкий:
      кН/м3;
      кН/м3;
      т/м3;
       кН/м3;
    3-й  слой основания – суглинок:
      кН/м3;
      кН/м3;
      т/м3;
       кН/м3;
      
      
    Вывод. Согласно приложению 2, 3-й слой основания сложен суглинком полутвердым.
    Вычисляем удельный вес грунта насыпи:
      кН/м3; 
 
 
 
 
 
 
 

 


2. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ОБЩЕЙ  УСТОЙЧИВОСТИ ОТКОСНОЙ  ЧАСТИ НАСЫПИ. 

2.1. Проверка общей  устойчивости откосной  части насыпи.
    Откосы  насыпей под влиянием собственного веса стремятся принять более  пологое очертание. Как правило, оползающий массив грунта смещается  по криволинейной поверхности, которую для практических целей можно принимать за круглоцилиндрическую поверхность скольжения (КЦПС). При проектировании насыпей автомобильных дорог для определения местоположения центров наиболее опасных КЦПС пользуются методом Фаллениуса.
    Откладываем углы = 28? и = 37?, затем выстраиваем прямые ОА и ОВ. От края подошвы насыпи откладываем перпендикуляр к поверхности основания длиной = 5,8 м (отрезок АС). Из точки С проводим отрезок СD длиной 4,5 ? 5,8 = 26,1 м, параллельный поверхности основания. Через точки О и D проводим прямую. Положение центра наиболее опасной кривой определяем последовательным расчетом для нескольких точек на прямой ОD, откладываемых вверх с шагом, равным 0,25 ? 5,8 = 1,45 м от точки О. Точка, для которой значение фактического коэффициента устойчивости имеет минимальное значение и будет центром наиболее опасной КЦПС. Значения b, R, , , и находим графическим путем.
Требуемый коэффициент устойчивости определяем по формуле:
,

где – коэффициент надежности по назначению сооружения; – коэффициент сочетания нагрузок ( = 0,9); – коэффициент перегрузки ( = 1,2); – коэффициент условий работы ( = 0,85). 

    
.

    Далее в табличной форме (табл.2.1.-2.4) находим моменты сдвигающих и удерживающих сил при различных радиусах КЦПС и фактический коэффициент устойчивости откоса по формуле:

        где – вес грунтового блока, кН; – тангенс угла внутреннего трения грунта насыпи по первой группе предельных состояний;  – угол наклона поверхности скольжения к горизонтали в пределах выделенного блока, град; – удельное сцепление грунта насыпи по первой группе предельных состояний, кПа; R – радиус образующей поверхности скольжения, м; абсцисса и ордината проекции центра тяжести грунтового блока на поверхность скольжения, м; – длина образующей поверхности скольжения, м; b – угол раскрытия дуги, ограничивающей оползающий массив.
    При R = 8,6 м(центр кривой совпадает с точкой О) длина дуги КЦПС будет равна:
    
    Таблица 2.1.
№ элемента xi hi yi li ?i Pi Pi*xi Pi*yi
1 -1,70 0,90 8,40 1,45 20,11 26,24 -44,61 220,45
2 -0,25 2,50 8,60 1,45 20,11 72,90 -18,22 626,93
3 1,20 3,90 8,60 1,45 20,11 113,72 136,47 978,01
4 2,65 5,10 8,25 1,45 20,11 148,71 394,09 1226,89
5 4,10 5,15 7,65 1,45 20,11 150,17 615,70 1148,81
6 5,55 4,20 6,70 1,45 20,11 122,47 679,71 820,55
7 7,00 2,80 5,30 1,45 20,11 81,65 571,53 432,73
8 8,00 1,00 3,50 0,65 20,11 13,07 104,57 45,75
            Сумма 2439,23 5500,11
 
    
    Вывод. Так как =1,19 < =1,46, откосная часть насыпи не устойчива. 

    При R = 9,0 м длина дуги КЦПС будет равна:
      
 
 
 
 
 

 


    Таблица 2. 2.
№ элемента xi hi yi li ?i Pi Pi*xi Pi*yi
1 -0,75 0,75 9,00 1,45 20,11 21,87 -16,40 196,83
2 1,00 2,10 8,95 1,45 20,11 61,23 61,23 548,05
3 2,45 3,35 8,75 1,45 20,11 97,68 239,33 854,74
4 3,90 4,30 8,15 1,45 20,11 125,39 489,00 1021,89
5 5,35 4,20 7,40 1,45 20,11 122,47 655,21 906,28
6 6,80 2,85 6,05 1,45 20,11 83,10 565,11 502,78
7 8,00 1,10 4,30 1,00 20,11 22,12 176,97 95,12
            Сумма 2170,46 4125,69
 
    
    Вывод. Так как =1,11< =1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
    При R = 9,7 м длина дуги КЦПС будет равна:
    
    Таблица 2. 3.
№ элемента xi hi yi li ?i Pi Pi*xi Pi*yi
1 0,75 0,65 9,70 1,45 20,11 18,95 14,22 183,85
2 2,20 1,90 9,40 1,45 20,11 55,40 121,89 520,79
3 3,65 2,85 9,00 1,45 20,11 83,10 303,33 747,94
4 5,10 3,60 8,20 1,45 20,11 104,97 535,37 860,79
5 6,55 3,30 7,20 1,45 20,11 96,23 630,28 692,83
6 8,00 1,50 5,40 1,45 20,11 43,74 349,91 236,19
            Сумма 1955,00 3242,39
 
    
    Вывод. Так как =1,071< =1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
    При R = 10,5 м длина дуги КЦПС будет равна:
      
 
 

 


    Таблица 2.4.
№ элемента xi hi yi li ?i Pi Pi*xi Pi*yi
1 2,00 0,50 10,30 1,45 20,11 14,58 29,16 150,17
2 3,45 1,60 9,90 1,45 20,11 46,66 160,96 461,89
3 4,90 2,40 9,30 1,45 20,11 69,98 342,92 650,84
4 6,35 2,90 8,30 1,45 20,11 84,56 536,97 701,87
5 7,80 2,40 7,00 1,45 20,11 69,98 545,87 489,88
6 8,90 0,80 5,50 0,80 20,11 12,87 114,55 70,79
            Сумма 1730,42 2525,43
 
    
    Вывод. Так как =1,072< =1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
    Наименьший  коэффициент устойчивости откосной части насыпи получен при радиусе = 9,7 м. Эта КЦПС соответственно считается наиболее опасной. Так как устойчивость откосной части насыпи не обеспечена, принимается решение об армировании откосной части насыпи.  

2.2. Расчет параметров  армирования откосной  части насыпи
геотекстильным  материалом.
    Армирование откосной части насыпи позволяет  обеспечить общую устойчивость. Геотекстильными материалами (ГМ) называют рулонные водопроницаемые преимущественно синтетические текстильные материалы, предназначенные для различного применения в земляных сооружениях.
    В курсовой работе предлагается использовать геотекстильный материал дорнит с минимальной  прочностью на растяжение = 70 Н/см и толщиной  = 4 мм.
    В процессе расчета определяют положение  центра КЦПС и разбивают сползающую часть массива на призмы.
    Для армирования ГМ откосной части насыпи должны быть рассчитаны следующие параметры:
    количество прослоек;
    длина заделки прослойки;
    распределение прослоек по высоте насыпи.
     Расчет этих параметров основан на методике ВСН 49-86. Расчет числа армирующих прослоек выполняется по формуле
      ,     
    где ; – предельное значение растягивающих напряжений в грунте, кПа; – допустимое значение растягивающего напряжения для прослойки ГМ, кПа; – толщина прослойки ГМ ( = 4 мм).
      – требуемый коэффициент устойчивости откоса.
    Выполняем расчет необходимого числа прослоек ГМ.
    Предельное  растягивающее напряжение грунта находим по формуле
 кПа,

    где значение , при  = 18° составляет 0,915.
    Значение  допустимого растягивающего напряжения для ГМ определяем по формуле:
      МПа ?
     = 10,7 МПа.
    Так как условие  выполняется, принимаем МПа.
    Расчет  момента сдвигающих сил приведен в табл. 2. 5.
    Таблица 2.5.
№ элемента
1 0,75 0,08 0,9970 0,0060 18,95 0,23
2 2,20 0,23 0,9739 0,0514 55,40 5,57
3 3,65 0,38 0,9265 0,1416 83,10 22,20
4 5,10 0,53 0,8506 0,2764 104,97 52,69
5 6,55 0,68 0,7376 0,4560 96,23 77,10
6 8,00 0,82 0,5655 0,6802 43,74 51,53
          Сумма 209,31
 
    Определяем  число необходимых прослоек ГМ при требуемой величине коэффициента устойчивости откоса = 1,46. 

    

    
.

    Принимаем 4 прослойки.
    Длину заделки ГМ в тело насыпи определим по формуле:
    
 м

    Согласно  выполненным расчетам располагаем армирующие прослойки в теле насыпи (рис. 2.5). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 


    3. ОБЕСПЕЧЕНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ  ОСНОВАНИЯ НАСЫПИ.  

    К насыпи, возводимой на слабых грунтах  в основании, предъявляются следующие  требования:
    интенсивная часть осадки должна завершиться до устройства покрытия (обеспечена стабильность);
    - должна быть исключена возможность  выдавливания слабого грунта  из-под насыпи в процессе ее  возведения и эксплуатации (обеспечена  устойчивость основания). 

    3.1. Определение продолжительности завершения интенсивной части осадки насыпи.
    На  насыпях, в основании которых  оставлены слабые грунты, капитальные  покрытия можно устраивать после  завершения не менее 90 % расчетной осадки. Для устройства облегченных покрытий требуется достижение не менее 80 % конечной осадки.
    При мощности слоя слабого грунта (где – ширина насыпи по средней линии, т.е. на высоте от поверхности основания) прогноз длительности осадки может быть осуществлен по схеме одномерного сжатия.
    Время достижения заданной величины относительной  осадки насыпи допускается определять упрощенным способом (в условиях неполного  объема испытаний слабого грунта) по формуле:
    
,

    где – коэффициент, величина которого зависит от величины относительной осадки , S– величина осадки на какой-либо момент времени, м; Sк – конечная осадка насыпи, м; – расчетный путь фильтрации воды, отжимаемой из слоя, принимаемый равным мощности слоя слабого грунта, см; – коэффициент консолидации, определяемый путем консолидационных испытаний (в данной работе принимается = 6
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.