На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Проектирование конструкций перекрытия каркасного здания

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 08.10.2012. Сдан: 2012. Страниц: 12. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Федеральное агентство по образованию РФ
Государственное образовательное  учреждение высшего профессионального  образования
«Забайкальский государственный университет»
Кафедра СКиМ
 
 
 
 
КУРСОВАЯ РАБОТА
По дисциплине: « Металлические конструкции»
Проектирование конструкций  перекрытия каркасного здания
 
                                                                              Выполнил: ст.гр.ПГСс09-02
                                                   Гостев Д.С.
                                                                        Проверил: Чечель М.В.
 
 
 
 
 
Чита 2011г
Содержание
Исходные данные………………………………………………………………..3 
1 Расчет балок …………………………………………………………………...4
1.1 Выбор оптимального  типа сечения………………………………………....4
1.2 Расчет  сварной главной балки балочной клетки…………………………..6
2 Расчет колонны………………………………………………………………...24
2.1 Центрально-сжатые колонны……………………………………………….24
2.2Расчет сплошных колонн……………………………………………………25
2.3  Расчет базы колонн………………………………………………………….29
2.4 Расчет оголовка колонны …………………………………………………...33
Список  использованной литературы…………………………………………..35      
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Исходные данные:
Размер площадки в плане: 3a*3b
Шаг колон в продольном направлении: a=14м
Шаг колон в поперечном направлении:b=5м
Строительная высота: hстр=1,65 м
Отметка чистого пола=0,000
Отметка верха настилаН=8м
Временная нормативная нагрузка  Pn=26 кН/м2
Материал настила С235
Материал балки настила  С245
Материал главных балок  С275
Материал колоны С275
Марка бетона фундамента В15
 
 
 
 
 
 
 
 
1Расчет балок
1.1 Выбор оптимального типа балочной клетки
 
Стальной настил уложен на балки и приварен к ним. Для  настила используются листы толщиной  t=12мм.
Для определения шага балок  настила используем график  Лейтеса С.Д.
Отношение расчетного пролета  настила к толщине настила l/t=90
Предполагаемый шаг балок  настила определяется по формуле:

Принимаем шаг балок кратно 50 мм l=1100 мм.
Определяем количество шагов  между балками настила

Принимаем n=11

  Погонная нормативная  равномерно распределенная нагрузка  на единицу длины балки:



Расчетная равномернораспределенная нагрузка на балку:

где - коэффициенты надежности по нагрузке для стали,

- коэффициент надежности для временной нагрузки


Максимальный расчетный  изгибающий момент:

где b–шаг колонн в поперечном направлении=5м

Требуемый момент сопротивления  с учетом упругой работы материала:

где Ry-расчетное сопротивление для проката

?с-коэффициент условий работы


Принимаем двутавр №30а: Wx=518 см3
Ix=7780 см4
g=39,2кг/м
С учетом пластической работы материала определяется требуемый момент сопротивления:

где с=1,12 –коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций

Согласно ГОСТ 8239-89 принимаю двутавр №30:
Wx=472 см3
Ix=7080 см4
g=36,5кг/м
Производим проверку принятого  сечения:
а) на прочность по 1 группе предельных состояний


20,9<21,6 кН/см2
б) на жесткость по 2 группе предельных состояний:

Где qn=29,6кН/см-нормативная погонная нагрузка
Е=2,06*104кН/м2- модуль упругости стали
- предельный прогиб

0,0033<0,0067
Условие выполняется.Для дальнейшего расчета принимаем двутавр №30.
 
1.2Расчет сварной главной балки балочной клетки
 
1. Подсчитываем нормативные  и расчетные нагрузки.
Нормативная нагрузка на единицу  длины балки

где pn= 26Кн/м2 - временная нагрузка





Расчетная нагрузка на единицу длины балки

где - коэффициенты надежности по нагрузке для стали,

- коэффициент надежности для временной нагрузки


2. Максимальный расчетный изгибающий момент:

где a - пролет главной балки=14м

Расчетная поперечная сила на опоре



Рисунок - Расчетная схема  главной балки
 
3. Требуемый момент сопротивления в сечении с максимальным изгибающим моментом:

с1=1,12
Ry=26кН/м 2 – расчетное сопротивление для главных балок
?с=0,9 - коэффициент условий работы,
В  целях экономии металла  проектную балку переменного  по длине  сечения,  поэтому  развитие пластических  деформаций можно  допустить только  в одном сечении- сечении с максимальным изгибающим моментом

 

 
Рисунок –Сечение главной  балки
 
4.Устанавливают высоту балкиh, исходя из трех условий:
1) наименьшего расхода  металла
2) требуемой жесткости  балки
3) ограниченной строительной  высоты конструкции перекрытия.
 

K=1,15 - коэффициент зависящий  от конструктивного  оформления балки
tw-  толщина стенки
tw=7+3h=7+3*1,4=11,2 м, принимаю  tw=12 мм
гдеh – высота балки

 Минимальная высота,  обеспечивающая  необходимую жесткость   балки:

Где -  допустимый относительный  прогиб,

 
Высоту балки определяют исходя  из заданной  строительной высоты  перекрытия  и сравнивая полученные высоты. Окончательную высоту балки принимаю исходя из условий hopt? hгл.б? hmin   и в пределах  строительной  высоты. В целях унификации конструкции  высоту балки принимаем кратно 100 мм. Высоту сечения  предварительно принимаем  на 4-6 см меньше  высоты балки с учетом сортамента  прокатной толстолистовой стали за вычетом 10 мм на фрезеровку кромок.
 Возможная высота главной  балки:
hвозмгл.бал.=hстр- hб.наст-tм,
hстр=1,65 м -строительная высота, по заданию
hб.наст=30 см  -высота балки настила  профиль № 30,
tм=12 мм - толщина настила
hвозмгл.бал.=165-30-1,2=133,8 см
В соответствии с ГОСТ 19903-74* принимаю высоту стенки  hw=125 см, толщина поясного листа tf=2,5 см
Высота главной балки:
h=hw+2tf
h=125+2*2,5=130 см
h=130 см ? hопт=130,6 см – условие выполняется
h=130 см >hmin=123,71 см – условие выполняется
h=130 см <hвозм=133,8см – условие выполняется
5.Опрелеляем толщину стенки из условия прочности стенки на срез:



6. Определяем размеры  поясных листов
Требуемая  площадь сечения  пояса:

Wpe-требуемый момент сопротивления
h – выста балки
tw – толщина стенки

Во избежание  усадочных  напряжений при  сварки  рекомендуется  выдерживать соотношение:


Минимальная ширина поясного листа задается  из условий общей  устойчивости балки:




 По ГОСТ 82-70* принимаю bf=40 см
 
7.  Проверка прочности
Вычисляю  фактические  геометрические  характеристики поперечного  сечения. Момент инерции сечения:


Статический момент  площади  половины сечения:


Момент  сопротивления  сечения:


определяем наибольшие нормальные напряжения в балке



Условие соблюдается.
Определяем наибольшие касательные  напряжения в балке


Проверка на местное давление

Рисунок - К определению на местное давление

?loc – местное напряжение смятия
F – расчетная сосредоточенная нагрузка
lef–условная длина распределения статической нагрузки на балке

b – длина нагруженного участка пояса (ширина полки поперечной балки)
tf – толщина пояса


 
8. Проверка жесткости
Относительный прогиб балки 

где - определяем по таблице 8 приложения, .

Условие соблюдается.
 
9.  Изменения сечения балки по длине
Расстояние от опоры и  до места изменения сечения поясов балки:

, принимаю  х=2,8 м


Рисунок -  Место изменения сечения поясов  балки по длине
Расчетный момент в сечении:


Требуемый момент сопротивления  сечения балки при выполнении стыка полуавтоматической сваркой

где - расчетное сопротивление сварного соединения на растяжение и изгиб


Требуемый момент инерции  измененного сечения


Момент инерции, приходящийся на поясные листы

где


Требуемая площадь поясных горизонтальных листов



Ширину поясных листов назначают не менее 180 мм и не менее 
Кроме того, должно соблюдаться  соотношение 


Согласно ГОСТ 82-70* b`f/=28 см
Момент инерции измененного  сечения балки


Момент сопротивления  измененного сечения балки


Проверяем нормальные напряжения


Проверяем наибольшие касательные  напряжения по нейтральной оси сечения, расположенного у опоры балки

где - статический момент балки измененного сечения
;



Проверяем совместное действие нормальных и касательных напряжений на уровне поясного шва в уменьшенном сечении балки.
При (примыкание балок настила в один уровень) приведенные напряжения

где - 1,15 – коэффициент, учитывающий развитие в стенке пластических деформаций

.

.





 
10. Проверка общей устойчивости балки
Так  как балка опирается  непосредственно на настил,  препятствующий горизонтальному выпучиванию сжатого  пояса, общую устойчивость балки можно считать обеспеченной.
Балка под действием нагрузки в плоскости наибольшей  жесткости  может потерять  свою  первоначальную форму равновесия, что  выражается в боковом выпучивании сжатого  пояса и закручивания балки.
Выпучивание происходит на участках  между точками закрепления  сжатого  пояса. Соответствующее  расстояние характеризует свободную  длину балки lefОбщая устойчивость  тем выше, чем меньше отношение свободной длины к ширине сжатого пояса и чем больше  отношение моментов инерции
По формуле =[ 0,35+0,0032* +(0,76-0,02 ) ]


Общая устойчивость обеспечена.
 
11.  Проверка устойчивости сжатого пояса балки
Местная устойчивость сжатого  поясного листа считается обеспеченной, если отношение расчетной ширины его свеса к толщине не превышает следующих значений:
;

При развитии пластических деформаций:


в упругой стадии работы материала где 

;

Рисунок -  Сечение поясного листа балки
 
12. Проверка местной устойчивости стенки балки
Местная устойчивость стенок балки обеспечена, если условная гибкость стенки:


Так как ?w?3,2 стенки балок укрепляются поперечными ребрами жесткости. Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать
a=2hw=2*173=260 см
Принимаем а=250 см
Ширина  выступающего ребра:


Принимаю bn=85мм
Толщина ребра:
;       

Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, следует производить:
- при наличии местного напряжения местную устойчивость проверяют по формуле
      
где =17,7кН/м2- краевое сжимающее напряжение у расчетной границы отсека
=6,1 кН/м2 - касательное напряжение ,вычисленное по среднему значению поперечной силы
Критические нормальные напряжения при а/hw>0,8 определяют по формуле:

где - принимается по таблице 12
.
Нормальные местные критические  напряжения:

с1– коэффициент принимаемый по таблице 11, в зависимости от отношения а/hwи значения ?

?=0,8

с1=55,7


Критические касательные  напряжения равны:

? –  отношение большей  стороны пластинки  к меньшей




Стенку балки симметричного  сечения, укрепленную кроме поперечных ребер жесткости продольным ребром жесткости, которое ставится при ??6 на расстоянии (0,2…0,3)hwотжатой границы отсека, проверяем в порядке, указанном с СНиП 23-81*.
 
13.Расчет соединений поясов со стенкой балки
При поперечном изгибе пояса  составной балки стремятся сдвинуться относительно стенки.

Рисунок  -К расчету сварных швов
Сила сдвига возникает  за счет разности нормальных напряжений в смежных сечениях пояса. Ее воспринимает непрерывные угловые сварные  швы.
    Требуемая толщина  швов:

где - максимальная поперечная сила=1158,85 кН
- статический момент площади  сечения пояса относительно нейтральной оси=8719см3
- коэффициент глубины провара  шва, зависит от вида сварки,
=1 при автоматической сварке,
- расчетное сопротивление металла  шва сварных соединений с   угловыми швами принимаем по таблице 56 СНиП II-23-81* в зависимости от вида сварочной проволоки или электродов. Вид сварочной проволоки принимается в зависимости от марки стали и вида сварки по табл.55* СНиП II-23-81*.
=18 кН/см2
Jx = 1008125 cм4
?w=1
?с=0,9
Во избежание больших  усадочных напряжений поясные швы  следует устраивать сплошными, одинаковой толщины, используя автоматическую сварку. Поясные швы, выполненные  с полным проваром на всю толщину  стенки, считаются равнополочными со стенкой.

По табл. 38* СНиП II-23-81* т.к. соединение тавровое с двусторонними угловыми швами, сварка автоматическая, предел текучести стали 430 МПа, толщина более толстого свариваемого элемента tf=25мм, принимаю kf=0,7см
 
14.Расчет опорной части балки.
При шарнирном опирании сварных  балок на ниже лежащие конструкции передача опорной реакции осуществляется через парные опорные ребра, плотно пригнанные или приваренные к нижнему поясу балки, или соединенные при помощи торцевого ребра жесткости.

Рисунок -К расчету опорных ребер.
 
Размеры опорного ребра устанавливают  из расчета на смятие его торцов:
;
где Rp- расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности, принимаемое по таблице 52* СНиП II-23-81* в зависимости от временного сопротивления проката
Временное сопротивление, принимаемое  по табл.51* СНиП II-23-81* в зависимости от марки стали, толщины проката. Принимаем Ru=33,6кН/см2
Rp=33,6 кН/см2

Задаюсь шириной опорного ребра bd=bf1=28см
Толщина определяется, исходя из требуемой площади смятия:
;
Вследствие недостаточных  размеров ребра опорный участок  стенки может потерять устойчивость из своей плоскости, поэтому его  рассчитывают на продольный изгиб как  стойку с расчетной длиной, равной высоте стенки:

где - коэффициент продольного изгиба, определяется в зависимости от гибкости стенки:

 радиус инерции сечения  относительно оси, 

Iz-  момент инерции сечения относительно оси Z без учета момента инерции стенки

As–площадь условного таврового сечения или крестного сечения, принятого в расчете, включающая опорные ребра и полосу стенки шириной с каждой стороны ребра.


см2



19,5?23,4
 
 
 
 
 
2 Расчет колонны
2.1 Центрально-сжатые колонны.
   Центрально-сжатые  колонны применяют в рабочих  площадках, для поддержания междуэтажных  перекрытий зданий, в эстакадах,  путепроводах.
      Колонна  состоит из трех основных частей: оголовка 1, воспринимающего нагрузку от  вышележащих конструкций, стержня 2, передающего нагрузку от  оголовка базе 3, которая в свою очередь передает нагрузку от стержня на фундамент.

Рисунок - Центрально-сжатая колонна
      По типу  сечений различают колонны сплошные  и сквозные. Сплошные состоят  из прокатных элементов и листов, соединенных сваркой;  сквозные  из отдельных ветвей, соединенных  для совместной работы планками или решетками из уголков.
      При проектировании  центрально-сжатых колонн  необходимо  обеспечить устойчивость колонны  относительно главных осей ее  сечения.
Определяем расчетную  схему и расчетную длину колонны  по формуле:
; где
l- полная длина колонны от основания опорной плиты башмака до верха оголовка.
; где
Н-отметка верха настила (по заданию)=10,0м.
hпер- высота перекрытии, которая включает высоту главных балок, балок настила, настила
hпер=h+tн=130+1,2=131,2 см.
h1-заглубление колонны ниже отметки 0.000 принимаемое равным 1м.
 µ- коэффициент, учитывающий  способ закрепления концов колонны;
µ=1, при шарнирном закреплении  верхнего и нижнего концов колонны;
 
2.2
Расчет сплошных колонн
 
Расчет стержня колонны  осуществляется в следующей последовательности:
1. Определяем расчетную нагрузку, действующую на колонну:
; где
V- опорная реакция главной балки=1158,85 Кн.
L- 1,02- коэффициент, учитывающий собственный вес колонны.
N=1,02*2*1158,85=2364 Кн.
l=8-1,312+1=7,688м.
lef=1*7,688=7,688м.
2. Задаюсь гибкостью колонны ?=80, по табл.1 приложения нахожу  значение коэффициента продольного изгиба ?=0,664 для стали с расчетным сопротивлением Rу=260 Мпа.
3. Определяем требуемую площадь сечения колонны

где Rу- расчетное сопротивление стали, принимаемое по табл.51* СНиП II-23-81*=26Кн/м2.
?с-коэффициент условий работы колонны 0,95;

4. Находим требуемые радиусы инерции:
;

По табл.2 приложения определяем значения коэффициентов в зависимости от вида сечения
 ?1=0,42
 ?2=0,24
5. Определяем требуемую высоту и ширину сечения колонны
Требуемая высота сечения:

Требуемая ширина сечения:

6. Руководствоваться конструктивными  соображениями и учитывая  возможность автоматической проварки поясов к стенке для сечения в виде сварного двутавра, принимаю h=bс учетом ГОСТ 82-70* h=400 мм, b=400мм.
400?
400?510?384
    Для увеличения  радиуса инерции следует стремиться, чтобы площадь сечения поясов составляла 80% общей площади колонны.


Тогда толщина стенки должна составлять:
;
Где hw=h=40 см
Принимаю tw=0,8см.
Площадь, приходящаяся на долю поясов:


Требуемая толщина поясного листа:
см
1,2?4,0 см.
Принимаю tf=1,4см.
 
7. Проверяем принятое сечение на устойчивость:
Фактическая площадь сечения  стержня:
Aфактw+2Af=hw+2b*tf
Aфакт=40*0,8+2*40*1,4=144см2
Минимальный момент инерции:

Моментом инерции площади  сечения стенки относительно оси  у пренебрегаю ввиду его малости.
     Минимальный  радиус инерции:


 
Наибольшая гибкость:



По табл.1 приложения исходя из ?max=75,5, находим соответствующее значение  коэффициента продольного изгиба  ?=0,698 (для стали с расчетным сопротивлением Rу=260 МПа
Проверяем сечение колонны  по условию:


23,5? 24,7Кн/см2
8. Производим проверку местной устойчивости поясов колонны.
    Для обеспечения  местной устойчивости пояса колонны  двутаврового сечения с условной гибкостью 0,8???4 отношение расчетной ширины  свеса поясного листа befк толщине tf принимаю не более:
 

Где




 
9. Производим проверку местной устойчивости стенки колонны.
   Очень тонкая стенка  может выпучиться, поэтому для  обеспечения ее устойчивости  должны выполняться следующие  условия:
При




Условия выполняются, стенка не требует укрепления парным продольным ребром жесткости.
 
2.3Расчет базы колонны
   Конструкция базы  должна отвечать принятому в  расчетной схеме колонны способу  закрепления ее нижнего конца.  При шарнирномопирании  анкерные  болты крепят непосредственно  к опорной плите, за счет  гибкости которой обеспечивается  податливость соединения. При жестком  сопряжении болты (не менее  четырех) крепят к стержню посредством  специальных столиков и затягивают с напряжением, близким к расчетному сопротивлению, что устраняет  возможность поворота стержня.
    Расчет базы  следует осуществлять в следующей  последовательности:
1. Определяем расчетную силу давления на фундамент с учетом веса колонны:

 
Где
N-усилие в колонне =2364Кн.
р-плотность стали=7,85 т/м3
Аf- площадь сечения колонны 144 см2
g-ускорение свободного падения 9,81 м/с
l-высота колонны 7,688м
     ?f-коэффициент надежности по нагрузке 1,05

2. Находим требуемую площадь опорной плиты базы колонны:

Где Rb.loc- расчетное сопротивление сжатию (смятию) бетона фундамента

Где Rb.—расчетное сопротивление сжатию бетона (призменная прочность), бетон класса В15 0,85Кн/см2
?-1,2….1,5;
Аф-площадь фундамента


3. Определяем ширину опорной части базы:

Где b-ширина колонны
Ttr-толщина траверсы 10?16 мм, принимаю 10мм
С-свес плиты базы 40?60 мм, принимаю 40мм.

Принимаю  500 мм
Длина опорной части базы:


Принимаю Lpl=520мм.
4. Определяем толщину опорной плиты базы. Плита работает на изгиб как пластинка на упругом основании от равномерно распределенной нагрузки (реактивного давления фундамента). В соответствии с конструкцией базы плита может иметь участки, опертые на 4, 3, 2 канта и консольные. Участки опорной плиты базы рассчитаны по таблицам Галеркина.
Наибольшие изгибающие моменты, действующие на полосе шириной 1см;
а) В пластинках, опертых на 4 канта

Где ?-коэффициент, зависящий  от отношения более длинной стороны  участка а к более короткой b1,принимаемый по табл.5. приложения
, принимаю ?=0,1

g-давление на 1см2 плиты, равное среднему напряжению в бетоне фундамента под ней



б) В пластинках, опертых на 3 канта

Где ?-коэффициент, зависящий  от отношения закрепленной стороны  пластинки а1 к свободной b, принимаемый  по табл.6 приложения
, принимаемое 0,06


в) В консольных участках плиты

где с-вылет консоли


По наибольшему из найденных  для различных участков плиты  изгибающих моментов Мmax1=35Кн·смопределяю толщину опорной плиты базы:


Принимаю tpl=3см.
5. Определяем высоту траверсы:

Где ?-коэффициент, зависящий от вида сварки 0,7;
Kf-высота катета сварного шва, принимается по табл.4;
1,2ttr=1,2*1=1,2см, принимаю 1 см.
(Rw*?w*?c)- минимальная несущая способность сварных швов по металлу шва или по границе сплавления;
?-0,01 м.

Принимаю htr=50см.
Горизонтальные швы, прикрепляющие  ветви траверсы к опорной плите базы, принимают равнополочными вертикальным швам.
 
2.4Расчет оголовка колонны.
При шарнирном опирании сварных  балок  на колонны передача опорной реакции осуществляется через парные ребра, плотно пригнанные или приваренные к нижнему поясу балки или  соединенные при помощи торцевого ребра жесткости. В зависимости от конструктивного решения опорной части балок  возможны разные оголовки. Толщину опорной плиты оголовка назначают в пределах 20…25 мм.
     При опирании  балок на колонну , рассчитывают  ребра оголовка, через которые  нагрузка передается от опорной  плиты балки стержню колонны. Высоту ребра оголовка определяют по требуемой длине сварных швов, передающих нагрузку,

Принимаю  hr=50 см
   Толщину ребра  определяем из условия сопротивления  на сжатие:
 

Принимаем 1,6 см.
Где Rp=33,6Кн/см2-расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности, принимаемое по табл.52* СНиП II-23-89* в зависимости от временного сопротивления проката;
Lloc- длина сминаемой поверхности, равная ширине опорного ребра балки плюс две толщины плиты оголовка колонны.
Lloc=bf+2hог=40+2*2=44 см
hог=2 см
    Назначив толщину ребра, следует проверить его на срез:

Где Rs=0,58*Ry=0,58*26=15,08 - расчетное сопротивление срезу


Условие выполняется.
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Список используемой литературы:
    СНиП II-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования/Госстрой России.-М.:ГУП ЦПП,1988-96с.
    СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Госстрой России.-М.:ГП ЦПП,2003-44с.
    Сварные балки. Методические указания. Часть 1.Чита: ЧитПИ,1994-24с.
    Центрально-сжатые колоны: Методические указания.-Чита:ЧитГТУ,1996-24с.
    Металлические конструкции. В Зт.Т.1. Элементы конструкций: Учеб. для строит.вузов /В.В. Горев, Б.Ю.Уваров, В.В. Филипов и др.; Под редакцией В.В.Горева-2-е издание, перераб. и доп.-М.:Высш.шк.,2001.-511с.:ил.
    Металлические конструкции. Общий курс: Учебн.для вузов /Г.С. Венедиктов, Е.И. Беленя, В.С. Игнатьева и др.; под редакцией Г.С.Венедиктова.-7-е издание, переработ. и доп.-М.:Стройиздат,1988.760с.:ил.:
    Металлические конструкции. В.Зт. Т. Общая часть. (Справочник проектировщика) /Под общ.редакциейВ.В.Кузнецова.-М.: Изд.-во АСВ, 1988-576 с.:ил.
 

 

 

 

 

 

 

Пояснительную записку составил: ст.гр.ПГСс09-02  Гостев Д.С.

 



и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.