На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Расчет комбайнового комплекса

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 11.10.2012. Сдан: 2011. Страниц: 16. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


ВВЕДЕНИЕ 

     Современные калийные рудники России – крупнейшие в мире горные предприятия по подземной  добыче полезных ископаемых. Объём  выдаваемой руды на некоторых из них  достиг 8 млн. т в год. Ведется проектирование и строительство рудников со значительно  большой производительностью. Это  определило большие размеры шахтных  полей и протяженностью горных выработок, измеряемою десятками километров, а  также быстрое продвижение очистных и горно-подготовительных забоев.
     Невозможность применения на ряде предприятий буровзрывного  метода отбойки руды из-за неустойчивости кровли сильвинитовых пластов и  необходимость более полной механизации  труда горняков потребовали принятия срочных мер по созданию проходческо-очиных комбайновых комплексов.
     На  очистных работах широко применяют  самые мощные в России горные комбайны. Комбайновая технология характеризуется  простотой производственного цикла, сведением до минимума числа людей, непосредственно работающих в забое  и т.д. Для приема руды от комбайна, временного её накопления и перегруза  в самоходный вагон применяют  бункеры-перегружатели типа БП-3 или  БП-14. применение перегружателей значительно  сокращает время простоев комбайнов  в ожидании вагонов в период их разгрузки, что обеспечивает резкое повышение производительности комбайновых  комплексов.
     При значительной длине выработок, когда  время пробега вагона превышает  время наполнения бункера-перегружателя  и комбайн вынужденно простаивает, возможен вариант комплекса с  использованием двух самоходных вагонов. Далее вагон отгружает руду через  скважину на конвейерную систему.     
     В связи с большой энерговооруженностью горного оборудования приходиться  монтировать развитую сеть энергоснабжения, возводить мощные стационарные и  передвижные подстанции.
     Необходимая наиболее высокая техническая производительность комбайнов может быть обеспечена за счет энерговооруженности, выбора оптимальных  параметров резания и конструкции  исполнительного органа. Для повышения  эффективности очистных и проходческих комплексов техническая производительность комбайнов должна возрасти на первом этапе до 7-8 т/мин., а в последующем  до 10-15 т/мин. При этом энерговооруженность  комбайнов также должна возрасти до 800-1000 кВт, что потребует перехода на питающее напряжение 1140 В и в  дальнейшем 6000 В.
     Для эффективного разрушения прочных и  вязких сильвинитовых пластов с  наименьшими энергозатратами необходимы оптимизация параметров разрушения режущим инструментом, увеличении толщины  стружки, снижения выхода мелких фракции  и повышение напорной способности  комбайна.
     Значительное  увеличение производительности и повышение  скоростей движения комбайнов ставит определённый предел возможностям машиниста  в реальных условиях забоя следить  за технологией выемки, работой комплекса  оборудования, приборов и т.п. Эта  тенденция требует введения автоматического  и дистанционно-автоматического  управления комбайном. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

ИСХОДНЫЕ  ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА 
 

Таблица-1
Оборудование:
Комбайн «Урал-20Р»
Бункер  перегружатель «БП-14»
Самоходный  вагон «5ВС-15М»
Вентелятор  «ВМЭ-6М»
Заданные  длины и размещение кабелей
Высоковольтный  кабель от «ЦПП» до «РВД»(комбайнового комплекса)    ВК1 700 м
Высоковольтный  кабель от «РВД-6» (комбайнового комплекса) до КТП-630 ВК2 20 м
Низковольтный кабель магистральный от КТП-630 до РП-1  и РП-2         К1,К2 35 м
Низковольтный кабель от РП-1 и РП-2 до «Урал-20Р»                                К3,К4 230 м
Низковольтный кабель от РП-1 до «ВМЭ-6М»                                           К6 170 м
Низковольтный кабель от РП-2 до «5ВС-15М» К7
200 м
Перемычка от «У-20Р»(II) до «БП-14» К5 10 м
 
 
 
Принимаем, что:
           - полная мощность трехфазного  тока короткого замыкания, в  базовой точке, на шинах ЦПП  составляет: = 50 МВ.А;
           - электроприемники по степени  надежности питания электроэнергией  относятся ко II категории;
           - температура окружающей среды  +С;
          - продолжительность максимума нагрузки  Т мах., для комбайновых комплексов  рудников составляет 4500 часов в  год. 
 

2  ВЫБОР  МОЩНОСТИ ПИТАЮЩЕЙ ПОДСТАНЦИИ 

     Передвижные комплексные трансформаторные подстанции получили широкое распространение  для питания электроприемников  очистных и подготовительных участков угольных и калийных шахт, опасных  по газу и пыли.
     Расчетная мощность КТП определяется по формуле:
                      
кВ А,                               (2.1)   [1]

         где:    - сумма номинальных мощностей электроприемников от данной КТП, кВт.;
         Кс. - коэффициент спроса группы электроприемников;
         cos ? - средневзвешенный коэффициент мощности группы электроприемников.
     Величина  коэффициента спроса равна отношению  устойчивой максимальной нагрузки электроприемников  за время не менее 30 мин. к их суммарной  установленной мощности. Коэффициент  спроса учитывает степень загрузки и одновременности работы двигателей и других электроприемников, их К.П.Д., а также К.П.Д. сети. По данным исследований, выполненных кафедрой ЭАГП ППИ, для комбайновых комплексов рудников:
Кс. = 0,65;
cos ? = 0,7.
Для комплексов с автоматической электрической  блокировкой очередности пуска  электродвигателей коэффициент  спроса найдем по формуле : 

,                    (2.2)  [1] 
 

где,   - номинальная мощность наиболее мощного электродвигателя или группы электродвигателей, включаемых одним пускателем.
             Тогда,
 = ++  ,          (2.3) [3]
 22+122+(344+404,6)+30+4= 929,6 кВт 

           Учитывая примечания к работе  электродвигателей ходовой части  самоходного вагона АВТ-15 работающего  с продолжительностью включения
с ПВ равное 25% найдем номинальную условную мощность самоходного вагона:
     тогда, 

             Рн.у. = , кВт                                    (2.20)   [3]
             Рн.у.5ВС-15М = 2•46• +30= 76 кВт.
где,
2 - это  количество ходовых электродвигателей  АВТ-15;
46 –  это мощность одного ходового  электродвигателя:
30 –  мощность двигателя конвейера.  

      Подставим известные нам значения  в формулу(2.1) и определим расчетную  мощность трансформаторной подстанции  для комплекса с комбайном  Урал-20Р.
 
тогда:
                               Sр.тр.(1) = (0,65*929,6)/0,7 =863,2  кВА 

По таблице 1.2 (1) выбираем КТП типа  КТПВ- 1000/6  

 

 

3 РАСЧЕТ КАБЕЛЬНОЙ СЕТИ
     Расчет  кабельной сети сводится к определению  таких сечений силовых жил  кабелей, которые обеспечивали бы подвод к потребителям электроэнергии с  напряжением, достаточным для нормальной работы, не перегреваясь сверх допустимой нормы , и удовлетворяли бы условиям механичности и механической прочности . В соответствии с этим , расчет кабельной сети заканчивается выбором марки и сечения кабеля с последующей проверкой на термическую стойкость к воздействию токов к.з., которая производится после расчетов токов к.з. Расчет кабельной сети по потери напряжения связан с выбором сечения кабелей , но выделяется в самостоятельную часть сетевых расчетов .  

3.1 Высоковольтная кабельная сеть
          Высоковольтная кабельная сеть  выполняется 3-х жильным кабелем  с бумажной пропитанной  изоляцией   в свинцовой оболочке на напряжение 6 кВ. 

     3.1.1 Расчет кабелей питающих КТПВ
       Высоковольтная кабельная сеть выполняется трех жильным кабелем с бумажной пропиткой  изоляции в свинцовой оболочке напряжением на 6кВ.
     3.1.2  Расчет и выбор кабелей по  допустимой нагрузке и длительно  допустимой температуре нагрева жил
     .
     Выбор сечения проводников по условию  нагрева производится через расчетную  токовую величину, приходящуюся на токопровод.
     Расчетный ток кабеля Кв 2, питающего КТП, определяем по формуле:
                               
, А,                              (3.1)  [1]

          где: - расчетный ток потребления трансформатором, при нормальной его загрузке, со стороны 6 кВ;
             - номинальное, питающее, напряжение КТП, кВ. 

Тогда:                         = =83,08  А        

                                          = 83,08  А  
 

           По таблице 1.3 /1/ выбираем и определяем:
     1) характеристику кабелей: 
    кабели трехжильные с бумажной пропитанной изоляцией в свинцовой оболочке, номинальное напряжение 6 к Вт;
    длительно допустимая температура нагрева жил : ;
     2) стандартные сечения токопроводящих  жил кабелей Sж по условию, что расчетные токовые нагрузки не превышают длительно допустимых справочных величин;
     3) марка кабелей: СБн -6.
     Следовательно для кабеля Кв2 при =83,08 А выбираем :
                        = 25
                              = 90 А  
      Дальнейшие  расчеты и выбор сечений кабелей, для упрощения и наглядности, снесем в таблицу 3.
        Учитывая, что температура, при которой эксплуатируются наши кабели +100 С, не соответствует стандартной (справочной, +250 С), необходимо произвести проверку выбранных нами сечений, по формуле:
                                          
,                           (3.5) [1]

        где: - возможный длительный ток нагрузки на кабель, с учетом действительной температуры окружающего воздуха;
                - поправочный коэффициент на токи в зависимости от действительной температуры окружающей среды. По таблице 1.4 /1/ для =1,17;
                - длительно допустимая, справочная, токовая нагрузка для кабеля соответствующего сечения.
     Так, для кабеля Кв 2  при I р. Кв 2 = 83,08  А, по таблице              (1.3) [1]:
     
= 90 А;         Sж = 25 мм2

получим:                                 
                                            105,3 > 83,08
     Как видим, условие выполняется. Следовательно, сечение кабеля выбрано верно, и, нет необходимости в пересчете  других кабелей работающих в данных условиях. 
 
 

     3.1.3  Выбор сечений кабелей по условию экономичности 

     Экономическое сечение кабеля определяется по расчетному току:
                                                
, мм2                                         (3.3) [1]

        где: - экономическая плотность тока.
         По таблице 1.5 /1/, согласно наших условий, принимаем i=2,5 А/мм2.
Тогда:
      для кабеля Кв 2 при I р. Кв 3 = 83.08 А
                               =33,232 мм2
                              Sэк. = 33,232 мм2.
   Следовательно  по условию  по условию экономичности  окончательное сечение кабеля  по таблице 1.3 /1/ будит:
                                                   
                                           = 35Sэк.
                                                         = 110 А 
      Расчеты по другим кабелям снесем в таблицу 3.
 
 
3.1.4  Выбор сечений кабелей по условию механической прочности 

Для питания  КТП напряжением равным 6 Кв  минимальное  сечение кабеля должно быть не менее 16    (стр. 9) /1/ 
 
 
 
 
 
 

3.1.5  Расчет и выбор кабелей питающих высоковольтные ячейки УРП-6 

     Расчетные токи кабелей УРП-6 определяется с учетом 2-х кратной нагрузки приложенной к данной УРП. 

                                 =  

      По таблице (1.3) [1] выбираем кабель СБН-6  со следующими характеристиками: 

                                           = 70Sэк.
                                                         = 175  А  
 

     3.2 Низковольтная кабельная сеть 

     По  условиям электробезопасности электроустановки, и питающие их сети, разделяются  на электроустановки до 1000 В включительно и электроустановки напряжением  выше 1000 В.
     Комбайновые комплексы, питаются номинальным напряжением  в  660 В, а соответственно и питающие их кабельные линии, относятся к  низковольтному оборудованию. Распределительная  сеть берет начало с  комплектной  трансформаторной подстанции (КТП),  и через распределительные пункты (РП) идет непосредственно к потребителям. РП имеет магистральную схему  электроснабжения по распределению  нагрузки , а сами потребители радиальную.    

        

     3.2.1 Расчет кабелей по допустимой  нагрузке и длительно допустимой  нагрузке, и длительно допустимой температуре нагрева жил 
 

     Расчетный ток кабелей, питающих группу электроприемников, определяется по формуле:
                                                     
, А ,                                 (3.5) [1]
        где - сумма номинальных мощностей электроприемников, питающихся по данному кабелю, кВт.
        Подставляя  значения, получим:
     
       (3.5) [1]                                            или
            0,812  (3.6) [1]
     Так для кабеля К 3, питающего I группу механизмов комбайна и бункер-перегружателя, расчетный ток составит:
                             I р.К 1 = 0,812 ? (25+404,6+30)=373 А
                             I р.К 1 = 373 А.
     Некоторая сложность создается с кабелем  К 7 , питающим самоходный вагон.
      расчетный ток, которого составит:

    учитывая режим работы данного кабеля (переодическое сматывание и разматывание кабеля на барабан, со значительными механическими перегрузками) приходим к выводу о необходимости снижения токовой нагрузки против расчетной влияя при этом на увеличение сечения токопроводящих жил кабеля.
    Окончательное длительно расчетный ток составит:

     По таблице 1.3 /1/ выбираем и определяем: 
     1) характеристику кабелей: 
    кабели гибкие экранированные с резиновой изоляцией на напряжение до 1,2 кВ;
    длительно допустимая температура нагрева жил : ;
    кабели 4-х жильные для основного применения;
    кабели 5-ти жильные для питания самоходного вагона;
    кабели 7-ми жильные для питания комбайнов.
     2) стандартные сечения токопроводящих  жил кабелей Sж по условию, что расчетные токовые нагрузки не превышают длительно допустимых справочных величин;
     3) марки кабелей: 
    ГРШЭ для основного вида эксплуатируемого оборудования и механизмов шахт и рудников;
    ГРЭ только для питания самоходного вагона;
 
     По  таблице (1.3) /1/ для кабелей К1  имеющего марку КГЭШ  

                        = 120
                              = 396 А 
                              

3.2.2 Выбор сечения кабелей по условиям экономичности. 

     Согласно  ПУЭ стр. 40[2] проверке по условию экономичности плотности тока не подлежат:
     - сети промышленных предприятий  и сооружений напряжением до 1 кВ при числе часов использования  максимума нагрузки до 5000 часов  в год.
     Учитывая  выше изложенное выбор сечений кабелей  по условию экономичности не производим.    

     3.2.3  Выбор сечения кабелей по условиям механической прочности
     Согласно  выкладкам, изложенным на стр. 9 /1/, по условиям механической прочности минимальное  сечение кабелей Sмех.   Принимается равным:
          а)для питания КТП напряжением  6 кВ – 16 мм2;
    б)для  механизмов, смонтированных на специальных  тележках в составе общего электропоезда  и т.п., а также для питания  пусковых агрегатов напряжением 660/133 В, то есть для бункер-перегружателей и АПШ-1 – 10 мм2;
    в)для  отдельно установленных и периодически перемещаемых электроприемников, т.е. для самоходных вагонов и вентиляторов – 16 мм2;  
                г)для сети освещения напряжением  127 В – 2,5 мм2.
                                                                                                
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Таблица 3.- Расчет и выбор кабелей 

Обозначение кабеля на схеме Расчетный ток кабеля
Марка кабеля Сечение жилы ( по условиям Выбранное сечение кабеля ,   
 
ВК1 ==166,16 СБН-6 жилы
=70  =175
=16 =/=166/2.5=66,46
 
ВК2 ==83,08 СБН-6 жилы
=25  =90 =16 =/=83.08/2,5=33,232
 
К1 ==376,44 ГРШЭ-4 жилы
=120 =396
=16  
К2 ==384,08 ГРШЭ-4 жилы
=120 =396
=16  
К3 ==328,53 ГРШЭ-7 жил
=95  =347 =16  
К4 ==279,32 ГРШЭ-7 жил
=70  =292 =16  
К5 ==30 ГРШЭ-4 жилы
==54 =10  
К6 ==27 ГРШЭ-4 жилы
==54 =16  
К7 ==99,064 ГРЭ-5 жилы
=16 =122 =16  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
4  ТОКИ  КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ 

     В трехфазных электрических сетях переменного тока с изолированной нейтралью возможны трех- и двухфазные токи короткого замыкания (к.з.). Процессы при коротком замыкании являются аварийными, так как величина тока при этом достигает значений, опасных для кабельной сети и электроустановок и может вызвать пожар. В связи с этим, при возникновении к.з, участковая сеть в целом или отдельные ее участки должны быть отключены максимально-токовой защитой (МТЗ). Действующие ПБ  и ПТЭ предусматривают обязательное определение ожидаемых величин токов к.з. с целью обеспечения четкого и надежного действия защиты.
     Ток трехфазного короткого замыкания  является максимально-возможным током короткого замыкания, определение которого необходимо для проверки правильности выбора коммутационной аппаратуры, с учетом ее предельной отключающей способности, и кабелей, с учетом их термической стойкости к воздействию тока к.з.
     При расчете тока учитывается, что к моменту короткого замыкания напряжение в сети НН повышено на 5%, а проводники перед этим не были нагружены током и их температура не превышает температуру окружающей среды +150С, а температура обмоток питающих трансформаторов составляет +200С.
     Ток двухфазного короткого замыкания  является минимально-возможным током короткого замыкания, определение которого необходимо для проверки выбранных установок МТЗ релейной защиты аппаратуры, надежно отключающей эти токи.
     При определении тока учитывается, что к моменту короткого замыкания напряжение в сети НН понижено на 5%, жилы кабеля нагреты предварительным током нагрузки до предельной температуры +650 C, а обмотки понижающих трансформаторов - до +1500 C.  

4.1 Определение приведенных длин кабелей 

         Кабельная сеть участка обычно  состоит из кабелей имеющих  различные сечения, длину и  сопротивление. Для упрощения  расчетов токов короткого замыкания  (к.з.) и потерь напряжения в  сети все кабели приводятся  к кабелю сечением силовых  жил 50 мм2.. Активное сопротивление ?*к.л. такого кабеля при температуре нагрева жил ?ж=150С составляет 0,363 Ом/км, при ?ж=+650С – 0,423 Ом/км.
         При расчетах индуктивное сопротивление кабеля x*к.л. принимают равным 0,075 Ом/км.
         Приведенная длина кабельной  линии находится по формуле
                              
 

где - фактические длины кабелей различных сечений от базовой 
            расчетной    точки, где определено ;                                                                                    
       - коэффициенты приведения кабелей к кабелю сечением 50    
              определяем по табл. 1.8 [1];
       n – число участков кабелей, включенных последовательно. 

       При расчетах токов к.з. в  сети НН учитывается и влияние  сети ВН. Приведенная длина кабельной  сети ВН приводится к сети  НН по формуле: 

===0,0132            (4.2)  [1]
где   - приведенная длина кабелей ВН от базовой расчетной точки;
        – коэффициент трансформации трансформатора КТП, при
                 номинальных напряжениях 6/0,69= 8,7;
         - коэффициент для перевода приведенной длины кабелей сети
                 ВН к приведенной длине кабельной сети НН, при номинальных
                 напряжениях 6/0,69 Кв=0,0132 
 
 
 
 

Все расчеты  снесены в таблицу

Расчет  приведенных длин кабельных линий

                                                                                                                                                Таблица №4
Обозначение кабеля на схеме Сечение силовых жил кабеля Фактическая длина 
, км
Коэффициент привидения
Приведенная длина кабеля, км
в сети ВН,            
в сети НН,

ВК1 70 0,7 0,72 0,497
= 0,927*0,0132= =0,012
ВК2 35 0,02 1,41 0,43
     
К1 120 0,035 0,43 - 0,015
К2 120 0,035 0,43 - 0,015
К3 95 0,023 0,54 - 0,124
К4 95 0,023 0,54 - 0,124
К5 10 0,1 4,92 - 0,492
К6 16 0,17 3,06 - 0,520
К7 35 0,2 1,41 - 0,282
 
 
 
 
    4.2 Расчет  токов к.з
     Токи  трехфазных к.з. определяются на шинах распределительных устройств и распределительных пунктов, в начале ответвлений от них кабелей наименьших сечений, на вводах коммутационных аппаратов, имеющих наименьшую отключающую способность.
     Токи  двухфазных к.з. определяются во всех наиболее удаленных точках сети, в месте подключения кабелей к электроприемникам, в конце зон действия МТЗ аппаратов.
     Величины  токов к.з. в сетях напряжением 6 кВ определяется по следующим формулам:
     а) при трехфазном к.з. 

                                          (5.1)  [1] 

      б) при двухфазном к.з. 

                                                                                  (5.2)  [1] 

     где  - номинальное напряжение на шинах ЦПП, равное 6300 В;
             - полное сопротивление фаз цепей ВН при трех- и двух-         фазном к.з., Ом(в дальнейшем называется сокращенно “сопротивление цепи к.з.”).
          Токи к.з. в сетях НН определяется  с учетом возможного колебания  питающего напряжения в пределах  от 0,95 до 1,05 от номинального напряжения  вторичной обмотки трансформатора  по формулам:
    а) для  трехфазного к.з. 

                                                                                 (5.3) [1] 

    б) для  двухфазного к.з. 

                                        =                                         (5.4) [1] 

    где  сопротивление цепи к.з. в сети НН, Ом.
             Сопротивление цепей  к.з. в  сетях напряжением 6 кВ находится  с учетом сопротивления системы  по известной мощности трехфазного к.з. в базовой точке:
        а) для трехфазного к.з. 

                               Ом,    (5.5) [1] 

          б)для двух фазного  

                                =  Ом,      (5.6) [1] 

      Где  эквивалентное сопротивление системы питания в базовой точке: 

              = Ом.                                                      (5.7) [1] 

                 В таблице 1.9 приведены значение  токов к.з. , питающей системы в зависимости от мощности трехфазного к.з. в базовой точке от 10 до 100кВ*А.
                 Величина токов к.з и сопротивление цепи к.з. в зависимости от приведенной длины кабельной сети от базовой точки до точки к.з. при мощности трехфазного к.з. в базовой точке , приведены в табл. 1.10.
                 Сопротивление цепей в сетях  напряжением 660 В определяется  с учетом влияния сети напряжением  6 кВ по формулам:
                а) для трехфазного к.з
                    
                   Ом;       (5.8) [1]
        б) для двухфазного к.з. с  учетом нагрева жил до + и обмотки трансформатора до + 

                  Ом;         (5.9) [1] 

           Где  сопротивление систем ВН, приведенная к напряжению НН при номинальных напряжений КТП6/0,69 кВ 

                     =0,0132  Ом,                                                   (5.10) [1]
          общая приведенная к НН длина кабелей ВН и НН от базовой точки до точки к.з., км;
     ,индуктивное и активное сопротивление обмоток трансформатора по его техническим данным (табл. 1.2) [1] Ом.
        1,5- коэффициент, учитывающий увеличения  активного сопротивления обмоток  трансформатора при нагреве от +20 до +. 

      Расчет  токов к.з. и сопротивление  цепей  к.з. в сети НН рекомендуется производить  с помощью ЭЦВЫ по формулам (5.3), (5.4) и (5.8), (5.9), принимая за независимое  переменное . Расчеты рекомендуется производить в интервале км с шагом 0,01км. На печать выдается значение ,,,, в форме таблицы. Указанными данными удобно пользоваться  при изменении приведенных длин расчетных точек во время эксплуатации системы электроснабжения.
      В табл. 1.11 и 1.12 приведены значения  и в зависимости от приведенной длины кабельных сетей ВН и НН при питании сети 660 В КТП типов ТСШВП, ТСВП и трансформаторов типа ТСШВ. Мощность к.з. в базовой точке принята равной 50 мВ*А.
      Результаты  определения ,,, для расчетных точек к.з. в зависимости от оформляется в табл. 2.5.
      По  итогам расчетов к.з. производится проверка кабелей ВН и НН наименьшего сечения по условиям термической стойкости к воздействию токов к.з. Проверка производится по табл. 1.6 или формулам (3.8)-(3.10). Кабели, не удовлетворяющие данному условию, заменяются на кабели с большим сечением жил. Следует также учитывать возможность замены защитно-коммутационных аппаратов на более быстродействующие  (ячейки КРУВ-6, фидерные автоматы типа АВ-200, АВ-320 и т.п.). 

      Расчет  по определению сопротивления цепей  к.з и их токов произведем  

      в таблице 5. 

Точки к.з Сумма приведенных  длин кабеля, Полное  сопротивление цепи к.з. Ом    
   
ВК1 
 
ВК2
=0 
 
0,794 
 
0,794 
 
4600 
 
3990 
 
К1 =  
 
14048 10713
К2,К3 +0,015=0,0270,03  
 
       –
13104 9836
К4 0,015+0,520=0,5350,54  
            –
 
             –
2704 1770
К5 =0,015+0,124=0,139               –
 
            –
7410 5174
К6    
           –
 
            –
2241 1516
К7 0,015+0,124=0,1390,14  
           –
 
            –
7410 5174
К8 0,015+0,282=0,297  
           –
 
             –
4225 2886
 
 
 
 
5. РАСЧЕТ  СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ  ПРИ НОРМАЛЬНОЙ РАБОТЕ ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ 

      Потерей напряжения на участке сети называется алгебраическая разность между величинами напряжения в начале и в коце этого  участка. Расчет по потере напряжения имеет важное значение, так как  высокопроизводительная работа забойных машин и механизмов зависит от качества электроэнергии, а последнее, определяется уровнем напряжения, подводимого  к электроприемникам .
      Допустимые  потери напряжения в нашем случае  определяется для электроприемников  с номинальным напряжением 660 В.
      Номинальное напряжение трансформаторов КТП  серии ТСВП и ТСШВП 6000/0,69 кВ. Причем , номинальное напряжение вторичной  обмотки = 690 В соответствует номинальному току нагрузки трансформатора. В режиме холостого хода (х.х) трансформатора напряжение на вторичной обмотке повышается на 5% и составляет = 725 В. Для поддержания указанных значений напряжений служат специальные регулировочные зажимы, подключаемые к первичной обмотки трансформатора, с помощью которых напряжение на вторичной обмотке повышается или понижается  на 5%, компенсируя, таким образом, пониженное или повышенное напряжение, подводимое к трансформатору .
      Для нормальной работы электродвигателей  величина напряжения на их зажимах  должна быть не менее 0,95 от номинального, т.е. но не менее 627 В.
      Таким образом, суммарные потери допустимые потери напряжения в сети при питании  от КТП серии ТСВП и ТСШВП с  725 В не должны превышать при нормальной работе электродвигателей
      Проверка  сети на потери напряжения производится для наиболее мощных и наиболее электрически удаленных электродвигателей. При  расчетах составляются схемы замещения  сети (рис. 2.2) [1].
      Суммарные потери напряжения в сети при нормальной работе электроприемников определяется выражением  

                                         (6.1)  [1]
  потери напряжения на обмотках трансформатора;
     в фидерном кабеле;
    в магистральном кабеле;
     в кабеле ответвления к электроприемнику.
     Формула (6.1) для расчетов приводится к виду  

     =                                 (6.2)  [1]
где активные и индуктивные сопротивления цепей нагрузок, Ом;
     угол сдвига фаз  напряжение и тока  в участках нагрузок;
      n – число расчетных участков цепной нагрузки.
      Расчетные точки нагрузок определяется по формулам (3.2) – (3.4).
      Потеря  напряжения в обмотках трансформатора определяется по формуле 

                         ?Uтр. = ,   (6.3)  [1]
где   1,5 – коэффициент, учитывающий нагрев обмоток трансформатора с 200С до 1500С;
Чтр. – угол сдвига фаз нагрузки трансформатора.
        Потеря напряжения в кабеле  одного сечения определяется  выражением: 

                       ?Uтр. = ,                (6.4)  [1]
    где  активное и индуктивное сопротивление кабельной линии.
      - угол сдвига фаз  нагрузка кабельной  линии.
      Формула (6.4) для упрощения расчетов приводится к виду 

          ?Uтр. = В,                            (6.5)  [1]
где    ?к. – фактическая длина кабеля, км.;
       - активное сопротивление  жил кабеля при  + принимаемое по табл.1.13, 1.14, Ом/км;
        – коэффициент,  учитывающий увеличение  сопротивление кабеля  из-за  влияния   индуктивности,  принимаймой по  табл. 1.14
      Результаты  определения  оформляется в виде табл.2.6
      Если  потери напряжения  при нормальной работе электроприемников превышают  допустимые, то увеличивают сечение  кабелей либо уменьшают их длину  приближением КТП к нагрузке. При  этом расчеты по разделам 4 и 5 повторяются.
         Определение потерь напряжения при нормально питании электроприемников( при ; температуре обмотки трансформатора кабелей +). 

Расчет  по потере напряжения произведем в  таблице 6.
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.