Здесь можно найти образцы любых учебных материалов, т.е. получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


контрольная работа Классификация топочных устройств

Информация:

Тип работы: контрольная работа. Добавлен: 23.10.2012. Сдан: 2012. Страниц: 6. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Вариант №7.
Содержание.
    Классификация топочных устройств.
    Расчет элеватора.
    Золоудаляющие устройства.
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
     1.Классификация топочных устройств 

     Типы  топочных устройств
                                     топки 

                        слоевые                                           камерные
     
     ручные                механические       вихревые                  кипящий слой
             полумеханические                                     факельная
     Рис.1. Типы топок 

     Слоевые топки предназначены для сжигания твердого топлива в слое на колосниковой решетке. В камерных топках сжигается твердое топливо во взвешенном состоянии в виде пыли и дробленых частиц, а также жидкое, распыляемое с помощью форсунок, и газообразное. Камерные топки подразделяются на факельные и вихревые.
     На  рис.2  показаны схемы слоевого, факельного и вихревого способов сжигания топлива. При слоевом способе сжигания необходимый для горения воздух попадается к слою топлива через колосниковую решетку.
     
     Рис.2. Схемы способов сжигания твердого топлива
     а- слоевой; б- факельный; в- вихревой; 1-топливо; 2- воздух. 

     При факельном способе сжигания твердое топливо предварительно размалывается в мельницах и пыль вместе с воздухом (аэросмесь) попадает в топку. Время пребывания газа и пыли в объеме топки незначительно (1,5-2 с).
     Циклонный способ сжигания основан на использовании  закрученных топливовоздушных потоков. Транспорт топлива осуществляется воздухом. Топливные частицы циркулируют по определенным траекториям в течение времени, необходимого для завершения их сгорания. Под действием центробежных сил частицы движутся в виде уплотненного пристенного слоя, интенсивно перемешиваясь с воздухом. Время пребывания частиц в циклонной камере выбирается достаточным для выгорания грубой пыли (размер частиц – 200 мкм) или дробленого топлива (размер частиц до 5 мм).
     Слоевые топки. По способу механизации операций обслуживания (подача топлива, шировка слоя, удаление зол и шлака) слоевые топки делятся на ручные (немеханизированные), полумеханические и механические. В полумеханических топках механизирована часть операций. В механических топках механизированы все операции.
     Классификации наиболее типичных и относительно широко распространенных топочных устройств со слоевым сжиганием топлива показана на рис.3
     
     Рис.3 Схема слоевых топок
     1- топливо; 2- воздух; 3- продукты сгорания; 4- очаговые остатки. 

     В зависимости от способа организации  процесса сжигания топлива слоевые топки можно разделить на три группы:
     1) с неподвижной колосниковой решеткой  и неподвижным слоем топлива (рис.3,а, б);
     2) с неподвижной колосниковой решеткой  и перемещением топлива по решетке (рис.3 в, г, д);
     3) с подвижной колосниковой решеткой  и движущимся вместе с ней  слоем топлива (рис.3е).
     В показанную на рис.3,а топку топливо загружают вручную и вручную удаляют очаговые остатки через зольник. Из-за большой затраты физического труда топки этого типа используют только для котлов малой паропроизводительности (до 0,5 кг/с).
     На  рис.3,б показана полумеханическая топка  с пневмомеханическим забрасывателем (ПМЗ) (рис.4) и ручными поворачивающимися колосниками (РПК).
     
     Рис.4. Пневмомеханический забрасыватель топлива.
     1-бункер; 2- питатель; 3- роторный метатель; 4- сопловая  решетка. 

     Топливо забрасывается питателем ПМЗ и равномерно распределяется по решетке, Удаляют очаговые остатки путем их сбрасывания в зольный бункер при повороте колосников около своей оси от ручного привода. В топке, показанной на рис. 3, в, загрузка осуществляется под воздействием собственного веса топлива. Топки с наклонной решеткой (с углом 40-50, что соответствует углу естественного откоса сжигаемого топлива) используют обычно для сжигания древесных отходов и кускового торфа. Возвратно-поступательное движение колосников на наклонно-переталкивающей решетке (рис. 3,г) дает возможность осуществить непрерывную шуровку слоя топлива, В таких топках возможно сжигание горючих сланцев, бурых углей с большой зольностью и повышенной влажностью и каменных углей с большим выходом летучих веществ.
     Топки с шурующей планкой (рис. 3,д) предназначены  для сжигания многозольных бурых и неспекающихся каменных углей. Шурующая планка выполняется в виде трехгранной призмы из литого чугуна или стали. Угол наклона передней плоскости к горизонтальной плоскости составляет 35, а задней – 15. При движении вперед (к задней стенке топки) топливо подрезается задней гранью и осуществляется шуровка горящего слоя топлива.
     Камерные  топки для сжигания твердого топлива используют в котельных агрегатах средней и большой производительности.
     Основные  преимущества камерных топок заключаются  в следующем:
     1) возможность экономичного использования  практически всех сортов угля, в том числе и низкокачественных, которые трудно сжигать в слое;
     2) хорошее перемешивание топлива с воздухом, что позволяет работать с небольшим избытком воздуха (?=1,2-1,25);
     3) возможность повышения единичной  мощности котельного агрегата:
     4) относительная простота регулирования  режима работы и, следовательно,  возможность полной автоматизации  топочного процесса.
     Сжигание  твердого топлива в факеле. Большое значение для работы пылеугольных топок имеет конструкция применяемых горелок. Горелки должны обеспечивать хорошее перемешивание топлива с воздухом, надежное зажигание аэросмеси, максимальное заполнение факелом топочной камеры и легко поддаваться регулированию по производительности в заданных пределах.
     Сжигание  мазута и газов в топках. Жидкое топливо, сжигаемое в топках, подвергается предварительному распылению с помощью форсунки, являющейся элементом горелки. Пол горелкой в общем случае понимается агрегат, включающий помимо форсунки воздухонаправляющий аппарат, запальное устройство и механизм управления.
     Важнейшая теплотехническая характеристика топочных устройств, основываясь на которой  решают вопросы их конструкции и  оценивают интенсивность работы, - тепловое напряжение объема топочного  пространства. Оно выражается отношением и представляет собой количество теплоты, выделившейся при сжигании определенного количества топлива в единицу времени В и приходящейся на 1 куб.м объема топочного пространства, т.е.: .Единицей измерения q для является Вт/м3.
     Если  значение q будет превышать определенную числовую величину, установленную практически, то за время нахождения в топке топливо не сгорит полностью. Опыт эксплуатации котельных агрегатов показал, что для различных видов топлива, способов сжигания и конструкций топок допустимое значение q изменяется в широких пределах. Например, для слоевых топок с неподвижной решеткой и ручным забросом топлива q = 290 – 350 кВт/м3, у слоевых механизированных топок qх =290 – 465 кВт/м3, для камерных топок при сжигании угольной пыли q = 145 – 230 кВт/м3, а при сжигании в них газа или мазута qх = 230 – 460кВт/м3.
     В слоевых топках, в которых часть топлива сгорает в слое, а другая часть в топочном пространстве, применяют еще одну характеристику интенсивности тепловой работы топки, называемую тепловым напряжением зеркала горения и имеющую вид: .
     Единицей  измерения для qR является Вт/м2; В – кг/с; Qрн – Дж/кг и для - R м3.
     Эта характеристика представляет собой  количество теплоты, выделившейся при  сжигании определенного количества топлива в единицу времени и приходящейся на 1 м2 площади поверхности зеркала горения. Установлено, что чем больше qR, тем больше потеря теплоты от механического недожога вследствие уноса из пределов топки мелких, не успевших сгореть частиц топлива. Значения теплового напряжения зеркала золы, конструкции топки и т.д. и изменяются в широких пределах – от 350 до 1100 кВ/м2. Очевидно, что чем больше значение qu иqR для заданных размеров топки и одного и того же вида топлива, тем интенсивней (форсированней) протекает работа топки, т.е. больше сжигается топлива в единицу времени и больше вырабатывается теплоты. Однако форсировать топку можно лишь до определенного предела, ибо в противном случае возрастают потери от химической и механической неполноты сгорания и снижается КПД.
     В таблице №1 представлены некоторые  характеристики различных топок  при сжигании разно вида топлива. Можно видеть что наибольшие тепловые напряжения (а значит и передаваемые тепловые потоки) характерны для факельных и вихревых топок.
 

      Таблица 1
  
  Класс   Тип   Топливо   Коэф-т избытка воздуха   Недожог%   Тепловое  напр-ние топочного простр-ва
,
  Мкал/(
)

  Слоевые   С пневмозабро-сом и неподвижной решеткой   Слабоспека-ющиеся каменные угли   1,4   5,5   200-300
  С цепной решеткой   Сортовой  антрацит   1,5   10   250-400
 
  Шахтно-цепная
  Кусковой  торф   1,3   3   250-400
  Каменный  уголь   1,2   1-1,5   150
  Факельные   С горелками и сухим шлакоудале-нием      Антрацит   1,2-1,25   4,6   120
  Мазут   1,03   0,5   250
  Природный газ   1,1   0,5   300-400
  С шахтными мельницами   Бурый уголь   1,2   0,5-1   160
  Фрезторф   1,2   0,5-1   140
  С жидким шлакоудале-нием   Каменный  уголь   1,2   0,5   До 800
  Дробленый каменный уголь   1,1-1,2   1,5   1100
  Вихревые   С горизонталь-ными циклонами   Угрубленная угольная пыль   1,1-1,2   1,5   1100
      С предтопками ВТИ   Грубая  угольная пыль   1,1-1,2   0,5   650-750
 
 

    Вопрос 2. Расчет элеватора.
       В настоящее время большинство  систем отопления подключено по схеме  элеваторного подключения. Одновременно, как показала практика, многие не совсем хорошо понимают принципы работы элеваторных  узлов. В результате эффективность  рабты систем отопления не всегда является приемлемой. При нормальной температуре теплоносителя в помещениях и квартирах температура либо слишком занижена, либо слишком завышена. Такой эффект может наблюдаться не только при неправильной настройке элеваторов, но большинство проблем возникает именно по этой причине. Поэтому расчету и наладки элеваторного узла должно быть уделено наибольшее внимание. 
Расчетный диаметр горловины элеватора, мм, определяется по формуле:

        (1)
       Где: 
Gр - расчетный расход сетевой воды, т/час; 
Uсм - расчетный коэффициент смешения элеватора; 
h - потери напора в системе отопления при расчетном расходе смешанной воды, м. 
Если располагаемый напор перед элеватором строго соответствует значению, определяемому по формуле:

       Hэ =1,4 h (1 + Uсм )2 (2)
       Где: 
h - потери напора в системе отопления при расчетном расходе теплоносителя, м; 
Uсм - расчетный коэффициент смешения элватора; 
То необходимый диаметр сопла, мм, определяется по формуле:

        (3)
       или:
        (4)
       Обычно, располагаемый напор перед элеватором больше или меньше определяемого  по формуле (2) и диаметр сопла  расчитывается исходя из условий гашения всего располагаемого напора. В этом случае диаметр выходного сечения сопла, мм, определяется по формуле:
        (5)
       Где: 
Н - располагаемый напор, м. 
Во избежание вибрации и шума, которые обычно возникают при работе элеватора под напором, в 2 - 3 раза превышающим требуемый, часть этого напора рекомендуется гасить дроссельной диафрагмой, устанавливаемым перед монтажным патрубком до элеватора. Более эффективный путь - установка регулятора расхода перед элеватором, который позволит максимально эффективно настроить и эксплуатировать элеваторный узел.

       При выборе номера элеватора по расчетному диаметру его горловины следует  выбирать стандартный элеватор с  ближайшим меньшим диаметром  горловины, так как завышенный диаметр  риводит к резкому снижению КПД элеватора.
       Диаметр сопла следует определять с точностью  до десятой доли мм с округлением в меньшую сторону. Диаметр отверстия сопла во избежание засорения должен быть не менее 3 мм. 
При установке одного элеватора на группу небольших зданий его номер определяется исходя из максимальных потерь напора в распеределительной сети после элеватора и в системе отопления для самого неблагоприятно расположенного потребителя, которые следует принимать с К = 1,1. При этом перед системой отопления каждого здания следует установить дроссельную диафрагму, расчитанную на гашение всего избыточного напора при расчетном расходе смешанной воды.

       После расчета и установки элеватора  необходимо провести его точную настройку и регулировку.
       Регулировку следует проводить только после  выполнения всех предварительно разработанных  мероприятий по наладке. 
Перед началом регулировки системы теплоснабжения должна быть обеспечена работа автоматических устройств, предусмотренных при разработке мероприятий для поддержания заданного гидравлического режима и безаварийной работы источника теплоты, сети, насосных станций и тепловых пунктов.

       Регулировка централизованной системы теплоснабжения начинается с фиксирования фактических  давлений воды в тепловых сетях при  работе сетевых насосов, предусмотренных  расчетным режимом, и поддержания  в обратном коллекторе источника  теплоты заданного напора. 
Если при сопоставлении фактического пьезометрического графика с заданным обнаружатся значительно увеличенные потери напора на участках, необходимо установить их причину (функционирующие перемычки, не полностью открытые задвижки, несоответствие диаметра трубопровода принятому при гидравлическом расчете, засоры и т. п.) и принять меры к их устранению.

       В отдельных случаях при невозможности устранения причин завышенных по сравнению с расчетом потерь напора, например при заниженных диаметрах трубопроводов, может быть произведена корректировка гидравлического режима путем изменения напора сетевых насосов с таким расчетом, чтобы располагаемые напоры на тепловых вводах потребителей соответствовали расчетным.
       Регулировка систем теплоснабжения с нагрузкой  горячего водоснабжения, для которых  гидравлический и тепловой режимы были рассчитаны с учетом соответствующих регуляторов на тепловых вводах, проводится при исправной работе этих регуляторов.
       Регулировка систем теплопотребления и отдельных  теплопотребляющих приборов базируется на проверке соответствия фактических расходов воды расчетным. При этом под расчетным расходом понимается расход воды в системе теплопотребления или в теплопотребляющем приборе, обеспечивающий заданный температурный график.
         Расчетный расход соответствует  необходимому для создания внутри помещений расчетной температуры при соответствии установленной площади поверхности нагрева необходимой. 
Степень соответствия фактического расхода воды расчетному определяется температурным перепадом воды в системе или в отдельном теплопотребляющем приборе. При этом фактическая температура воды в сети не должна отклоняться от графика более чем на 2° С. Заниженный температурный перепад указывает на завышенный расход воды и соответственно завышенный диаметр отверстия дроссельной диафрагмы или сопла. Завышенный температурный перепад указывает на заниженный расход воды и соответственно заниженный диаметр отверстия дроссельной диафрагмы или сопла.

       Соответствие  фактического расхода сетевой воды расчетному при отсутствии приборов учета (расходомеров) с достаточной для практики точностью определяется: 
для систем теплопотребления, подключенным к сетям через элеваторы или подмешивающие насосы, по формуле

        (6)
       Где: 
y = Gф/Gр — отношение фактического расхода сетевой воды, поступающей в отопительную систему, к расчетному; 
t'1, t'3 и t'2 — замеренные на тепловом вводе температуры воды соответственно в подающем трубопроводе, смешанной и обратной, гр.С; 
t1, t2 и t3 —температуры воды соответственно в подающем трубопроводе, смешанной и обратной по температурному графику при фактической температуре наружного воздуха, гр.С; 
t'в и tв — фактическая и расчетная температуры воздуха внутри помещений; 
Для систем теплопотребления жилых и административных зданий, подключенных к тепловой сети без подмешивающих устройств, а также для отопительно-рециркуляционных калориферных установок по формуле:

        (7)
       Для отопительно-вентиляционных калориферных установок, забирающих наружный воздух, а также для систем теплопотребления производственных зданий, ограждающие  конструкции которых не обладают значительной теплоаккумулирующей  способностью, подключенных к тепловой сети без подмешивающих устройств, по формуле:
        (8)
       Где Тн — фактическая температура наружного воздуха. 

       Для систем теплопотребления или теплоприемников, расчетное падение напора в которых  относительно велико по сравнению с  располагаемым напором в сети перед ними, скорректированный диаметр  дроссельной диафрагмы находят: 
при возможности определения фактических потерь напора в системе hф, м, по формуле:

        (9)
       при невозможности определения фактических  потерь напора в системе—по их расчетному значению hр, м, по формуле:
        (10)
       где Н — располагаемый напор перед  системой теплопотребления или теплоприемником. Значение hр принимают по проектным данным или по данным гидравлического расчета. 
Измерения температур на тепловом пункте производятся при стабильной температуре воды в подающем трубопроводе, не отличающейся от заданной по температурному графику более чем на 2 гр.С. 
Замена сопл элеваторов и дроссельных диафрагм производится при значениях 0,9>у>1,15, если установленная площадь поверхности нагрева соответствует необходимой для поддержания в помещениях расчетной внутренней температуры. 
Если площадь поверхности нагрева фактически установленных отопительных приборов не соответствует необходимой, замена сопл элеваторов и дроссельных диафрагм должна производиться после анализа внутренней температуры в помещениях. Так, при избыточных площадях поверхностей нагрева система теплопотребления должна работать с относительным расходом воды у<1, при недостаточных—должна быть произведена дополнительная установка теплопотребляющих приборов. 
Если после замены сопла элеватора или дроссельной диафрагмы проверка внутренней температуры отапливаемых помещений покажет, что она отличается от расчетной более чем на 2 гр.С, необходимо вторично откорректировать диаметр отверстия сопла или диафрагмы по формулам (9)—(11). 
Относительный расход воды в этом случае подсчитывается по формуле

        (11)
       Где: 
tв — усредненная замеренная температура воздуха в помещениях, гр.С; 
tв.р — расчетная температура воздуха в помещениях, °С; 
Тн — текущая температура наружного воздуха,°С. 

       Стальной  элеватор типа ВТИ - Теплосети Мосэнерго
       
       Элеватор  чугунный типа ВТИ - Теплосети Мосэнерго на Ру=9 кгс/см2
       
       Элеватор  чугунный типа ЭЧА на Ру=10 кгс/см2 № 1 и 2
       
       Элеватор  чугунный типа ЭЧА на Ру=10 кгс/см2 № 3-7
         
 
 
 
 
 
 
 

    Вопрос 3.Золоудаляющие  устройства. 

       Вокруг коронирующих электродов создатся коронный разряд, служащий источником отрицательных ионов. Под действием поля ионы движутся к положительным электродам, создавая попутно заряды на частицах золы. Заряженные частицы так же, как и ионы, устремляются к положительным электродам, прилипают к ним и удерживаются силами электростатического взаимодействия. Накопившаяся на электродах зола периодически сбрасывается вниз при снятии напряжения и действием вибраторов. Пыль попадает в сборные бункера, откуда удаляется в систему золоудаления. Золоулавливание, процесс очистки дымовых газов от летучей золы. Золоулавливание осуществляется механическими или электрическими аппаратами — золоуловителями. В сухих механических золоуловителях (блоках циклонов, батарейных циклонах и жалюзийных золоуловителях) золоулавливание происходит в результате действия центробежных сил при изменении направления движения газов. В мокрых механических золоуловителях (скрубберах) увеличение степени очистки достигается путём впрыскивания в поток газов воды, распылённой с помощью оросительных сопел, и смывания уловленной золы водяной плёнкой. В электрофильтрах используют силы притяжения отрицательно заряженных пылинок к положительно заряженным осадительным электродам. Наилучшая степень очистки (до 99%) достигается при последовательной установке механических золоуловителей и электрофильтров.
  

       Золоуловители  могут устанавливаться как сразу  за котлом, так и за пределами  котельной на группу котлов.Эффективность работы золоуловителей в большой степени зависит от физико-химических свойств золы и поступающих в золоуловитель газов. По принципу работы и конструктивным особенностям золоуловители разделяют на 5 групп: механические сухие, мокрые (скрубберы), электрофильтры, фильтры тканевые, комбинированные с различными  способами очистки. Механические сухие золоуловители разделяют на центробежные (блоки циклонов) и инерционные (или жалюзийные). Принцип действия циклонного золоуловителя: к цилиндрическому корпусу продукты сгорания подводятся по касательно расположенной трубе со скоростью 20 м/с. Двигаясь по инерции, частицы золы прямолинейно прижимаются к корпусу циклона, теряют скорость и по конической части под действием силы тяжести опускаются в бункер, откуда золу периодически удаляют. Блок циклонов — группа параллельно включенных циклонов с диаметром 400—800 мм. В жалюзийном золоуловителе газ проходит между лопастями решеток, увлекая с собой мелкие частицы золы, более крупные собираются в циклон, где отделяются от продуктов сгорания и периодически выбрасываются в сборный бункер через затвор — мигалку.
       Достоинства жалюзийных золоуловительей:малые габариты, небольшое сопротивление, возможность установки их в вертикально и горизонтально, газоходах.
         Недостатки — быстрое истирание  (износ) золой и необходимость  частой замены решеток. Степень  очистки — 70—80%. К мокрым золоуловителям. относятся центробежные скрубберы, основное достоинство которых — высокая степень очистки уходящих газов (до 99 %), недостатки — большое сопротивление (до 0,08 МПа), износ
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.