Здесь можно найти образцы любых учебных материалов, т.е. получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


контрольная работа Разработка функциональной схемы холодильной установки

Информация:

Тип работы: контрольная работа. Добавлен: 25.10.2012. Сдан: 2011. Страниц: 9. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


2 Разработка функциональной  схемы холодильной  установки

Определим температуру конденсации согласно методике, представленной в
Климатические характеристики г. Казань: tср.м.=19,10C;tа.м.=380C;       /8, с.51?=56%.
   Расчетная температура в случае использования испарительного конденсатора:
,

.

     Используя h-d диаграмму для влажного воздуха для tн.р.=24,80C и ?=56% находим температуру мокрого термометра.
     Находим температуру конденсации, при этом задаемся типом испарительного конденсатора – испарительный конденсатор  типа ИК:
,

                                                    
,                                       / 2, с.238/

.

      По  температуре конденсации и кипения  находим давления конденсации и  кипения по диаграмме P-h для аммиака:

      Для выбора циклов холодильной машины необходимо определить отношение давлений конденсации  и кипения хладагента.
,

.

         Принимаем двухступенчатое сжатие, так как степень сжатия больше 8.
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Рисунок 2 - Функциональная схема холодильной  установки. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

3 Расчет термодинамического  цикла                                                /2/

 
       3.1 Нахождение предварительных  параметров 

      Принимаем перегрев пара во всасывающем трубопроводе компрессора нижней ступени . Принимаем     .                             /1, с.104 /
      Принимаем перегрев пара во всасывающем трубопроводе компрессора верхней ступени . Принимаем .                                 /1, с.104 /
      Принимаем перегрев пара во всасывающем трубопроводе компрессора : . Принимаем     .                             /1, с.104 /
          Переохлаждение жидкости перед  дросселем принимаем 
      Построение цикла в p-h диаграмме
 
    Построение  цикла представлено в приложении А.
    Таблица 1 - Параметры узловых точек.
      P,МПа t,0С h,кДж/кг v,м3/кг
    1 0,17 -20 1450 0,76
    1” 0,17 -25 1430 0,73
    2 1,25 120 1600 0,13
    1,25 90 1660 0,15
    3’ 1,25 30 340 -
    3 1,25 25 320 -
    4 0,17 -25 340 0,15
    5 0,072 -30 1440 1,7
    5” 0,072 -40 1420 1,505
    6 0,3 63 1620 0,55
    0,3 45 1575 0,51
    7” 0,3 -9 1450 0,4
    7 0,3 1 1480 0,42
    8 1,25 95 1665 0,15
    1,25 70 1650 0,15
    9 0,072 -40 320 0,35
 
Определение координат  точек 2м, 8м, 6м производится в пункте 4.3.1.1 

3.3 Расчет термодинамических  параметров 

            Найдем удельную холодопроизводительность нижней ступени двухступеньчатого цикла:
,

.

Найдем  удельную холодопроизводительность одноступеньчатого цикла:
,

.

4 Расчет и подбор  холодильного оборудования

4.2 Расчет и подбор  компрессорных агрегатов  двухступеньчатого  цикла
4.2.1 Расчет и подбор  компрессорных агрегатов  низкой ступени              /1/ 

      Массовая  производительность компрессора:
,

.

            Степень сжатия:
,

.

      Коэффициент подачи
                                                        ;                           
      Объемная  производительность
,

.

      Теоретическая объемная производительность
,

.

      По  значению выбираем винтовые компрессорные агрегаты марок АН260-7-6 ( ). Действительная объемная производительность двух агрегатов .
            Т.к. тепловая нагрузка в течение суток на компрессор не меняется, то необходимо учитывать  коэффициент рабочего времени.
,      /1,с.303/

.

            Действительная объемная производительность компрессорных  агрегатов:
,

.
 

Действительная  массовая производительность компрессорных  агрегатов:
,

.

      Найдем  действительную холодопроизводительность компрессорных агрегатов:
,

.

      Адиабатная  мощность компрессорных агрегатов:
,

.

      Эффективный КПД:

      Эффективная мощность:
,

.

      Мощность  электродвигателя компрессорных агрегатов:
,

где -КПД передачи , ;
 - КПД электродвигателя, .
.

      Мощность  электродвигателя двух компрессорных  агрегатов марки АН260-7-6  по паспорту равна  .
      Так как Nэл< Nдв, то принимаем выбранные компрессоры.  

 

4.2.2 Расчет и подбор  компрессорных агрегатов  высокой ступени     /1/ 

Массовая производительность компрессора:
,

.

      Степень сжатия
,

.

      Коэффициент подачи
.

      Объемная  производительность
,

.

      Теоретическая объемная производительность
,

.

      По  значению выбираем винтовой компрессорный агрегат марки 2IА410-7-0. Действительная объемная производительность по  /2,с236/ одного компрессорного агрегата равна .
            Действительная объемная производительность компрессорных  агрегатов:
,

.

      Действительная  массовая производительность компрессорных  агрегатов:
,

.

      Найдем  действительную холодопроизводительность компрессорных агрегатов:
,

.

Адиабатная мощность компрессорных агрегатов:
,

.

      Эффективный КПД:
.

      Эффективная мощность:
,

.

      Мощность  электродвигателя компрессорных агрегатов:
,

где -КПД передачи , ;
 - КПД электродвигателя, .
.

      Мощность  электродвигателя четырех компрессорных  агрегатов марки 2IА350-7-0  по паспорту равна .
      Так как Nэл< Nдв, то принимаем выбранные компрессоры.
4.2.1 Расчет и подбор  одноступеньчатого  агрегата 
      Массовая  производительность компрессора:
,

.

            Степень сжатия:
,

.

      Коэффициент подачи
                                                        ;                           
      Объемная  производительность
,

.

      Теоретическая объемная производительность
,

.

      По  значению выбираем компрессорный агрегат марки 2AH130-7-7 ( ).
            Т.к. тепловая нагрузка в течение суток на компрессор не меняется, то необходимо учитывать  коэффициент рабочего времени.
,      /1,с.303/

.

            Действительная объемная производительность компрессорных  агрегатов:
,

.
 

Действительная  массовая производительность компрессорных  агрегатов:
,

.

      Найдем  действительную холодопроизводительность компрессорных агрегатов:
,

.

      Адиабатная  мощность компрессорных агрегатов:
,

.

      Эффективный КПД:

      Эффективная мощность:
,

.

      Мощность  электродвигателя компрессорных агрегатов:
,

где -КПД передачи , ;
 - КПД электродвигателя, .
.

      Мощность  электродвигателя  агрегата марки 2AH130-7-7   по паспорту равна .
      Так как Nэл< Nдв, то принимаем выбранные компрессоры.  

          Расчет  и подбор конденсатора                                                          /1/
 
    Расчетная тепловая нагрузка на конденсатор:
    
,

где -тепловой поток в маслоохладителе, кВт:
,

где - массовый расход воды через маслоохладитель i-ого компрессорного агрегата, кг/с:                                                                                                              

-объемный расход воды через  маслоохладитель,     ,        /2, с.236/,
    Прежде всего найдем значения объемных расходов воды на охлаждение компрессорных агрегатов, ориентируясь на оптимальные значения энтальпий точек 2м, 6м, 8м (при этом  следует учесть, что полученное значение расхода воды не должно превышать паспортное значение для данного агрегата).
    Температура пара в конце процесса сжатия в  компрессорах нижней ступени для винтовых компрессорных агрегатов, как правило, лежит в пределах . Исходя из этого принимаем, что . При данной температуре и промежуточном давлении




Тепловая нагузка на маслоохладитель компрессорного агрегата нижней ступени:
;

    Температура пара в конце процесса сжатия в  компрессоре верхней ступени для винтовых компрессорных агрегатов, как правило, лежит в пределах . Исходя из этого принимаем, что . При данной температуре и давлении конденсации




Тепловая нагузка на маслоохладитель компрессорного агрегата высокой ступени:
;

    Температура пара в конце процесса сжатия в  компрессоре одноступеньчатого  цикла для винтовых компрессорных  агрегатов, как правило, лежит в  пределах . Исходя из этого принимаем, что . При данной температуре и давлении конденсации




Тепловая нагузка на маслоохладитель компрессорного агрегата одноступеньчатого цикла:

    Расчетная тепловая нагрузка на конденсатор:
    
,

      Т.к. часть теплоты в испарительном  конденсаторе отводится в фор-конденсаторе, то нагрузка на конденсатор должна быть уменьшена на 8-10%.
,

.

      Находим площадь теплообменной поверхности:
,

где -удельная плотность теплового потока в конденсаторе кВт/м2   /2, с.228/. Определяем по номограммам .                                          
.

    Выбираем конденсаторы марки ИК-125 в количестве четырех штук и конденсаторы марки ИК-75 в количестве двух штук . Площадь теплообменной поверхности составляет . Погрешность между расчетной и номинальной площадями менее одного процента. 
     
     

      Расчет  и подбор испарителей  ИТГ                                                       /1/
    В качестве хладоносителя  выбираем раствор хлористого кальция.
    Найдем температуру  замерзания хладоносителя:

В качестве хладоносителя  выбираем раствор хлористого кальция с концентрацией 29 % .
Находим площадь  теплообменной поверхности:
,

где      -тепловая нагрузка на оборудование,
,

.

 -коэффициент теплопередачи в  испарителе, при                          /Явнель,89/
                                                                                             
.

    Выбираем испаритель марки 80ИТГ, . Вместимость по аммиаку  
     
     
     

      Расчет  и подбор батарей                                                                             /1/
 
      Найдем  тепловую нагрузку на потолочные батареи:
,

где   -тепловая нагрузка на оборудование, принимаем .
,

.

      Находим площадь теплообменной поверхности  потолочных батарей:
,

где -коэффициент теплопередачи оребренных батарей при , .                                                                                  /2, с.228/
.

      В качестве батарей выбираем секции из оребренных труб; число труб в секции -6; шаг ребер –20мм; вместимость  по аммиаку одного погонного метра  трубы – 0,86?10-3 м 3/м.
    Секция СК - 4 штуки, ;
    Секция СС - 6 штук, .
    Общая площадь  теплообмена:
    ,

.

      Фактический тепловой поток:
,

.

      Найдем  тепловую нагрузку на пристенную  батарею:
,

.

      Находим площадь теплообменной поверхности  пристенных батарей:
,

где -коэффициент теплопередачи в батареи, . Принимаем .                                                                  /2, с.228/
-средний логарифмический перепад  температур, Принимаем                                                                                                    /2, с.228/
.

      В качестве батарей выбираем секции из оребренных труб; число труб в секции - 4; шаг ребер –20мм; вместимость  по аммиаку одного погонного метра  трубы – 0,86?10-3 м 3/м.
    Секция СК - 4 штуки, ;
    Секция СС - 3 штуки, .
    Общая площадь  теплообмена:
    .

.

      Геометрическая  емкость батарей:
          
    ,

где - общая длина труб,м.
,

.

-количество труб в секции,
-вместимость по аммиаку одного  погонного метра трубы,  ,
.
 

        Расчет и подбор  градирни                                                                      /1/
 
   Тепловая  нагрузка на градирню:
,

где - тепловая нагрузка градирни вследствие охлаждения воды подаваемой в маслоохладители компрессорных агрегатов, значения тепловых нагрузок на маслоохладители найдены в пункте 4.3.1.1


      Находим площадь теплообменной поверхности:
,

-удельная плотность теплового  потока в градирне кВт/м2, задаемся двухсекционной градирней Союзводоканалпроекта с нижним расположением вентилятора.
,  /4, с.21/

.

      Площадь теплообменной поверхности двух градирен составляет  
 
 

        Расчет и подбор  линейного ресивера                                                  /1/
 
   Линейный  ресивер предназначен для сбора  сконденсированного холодильного агента; служит гидравлическим затвором, который  препятствует прорыву пара хладагента со стороны высокого давления на сторону  низкого; компенсирует неравномерность  подачи хладагента в испарительную  систему; создает запас хладагента для компенсации утечек.
   Вместимость линейного ресивера равна:
   
,

где - коэффициент, учитывающий допустимое заполнение ресивера;

      Принимаем линейный ресивер марки 0,75РД, вместимостью 0,8 м3. 
 
 
 

        Расчет и подбор  циркуляционного  ресивера /1/                                                        
 
   Циркуляционный  ресивер предназначен для устойчивой работы аммиачных насосов.
   Вместимость циркуляционного ресивера равна:
   
,

   где - геометрическая емкость нагнетательного жидкостного трубопровода;
-коэффициент, учитывающий среднее   заполнение труб жидким хладагентом  охлаждающих приборов;                                                    
-коэффициент, учитывающий среднее   заполнение труб жидким хладагентом  охлаждающих приборов;                                                   
-коэффициент, учитывающий количество  жидкого хладагента содержащегося  в горизонтальном парожидкостном  трубопроводе;   
-коэффициент, учитывающий допустимое  заполнение ресивера;                                                  
-коэффициент, учитывающий рабочее  заполнение ресивера; 
-коэффициент запаса;
- геометрическая емкость нагнетательного  жидкостного трубопровода.
   
,

где -внутренний диаметр нагнетательного трубопровода, м;
-расстоянее от аммиачных насосов  до охлаждающих приборов. 
       
    ,

где -объемный расход жидкости;
-скорость движения хладагента,    /1,с.215/ .                        Принимаем
       
    ,

где -кратность циркуляции хладагента, Принимаем

и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.