На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


курсовая работа Малошумящие однозеркальные параболические антенны

Информация:

Тип работы: курсовая работа. Добавлен: 27.10.2012. Сдан: 2012. Страниц: 8. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Некоммерческое  акционерное общество
«АЛМАТИНСКИЙ  УНИВЕРСИТЕТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ»
Кафедра Радиотехники 
 
 
 
 
 
 
 
 

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовой работе
на тему: «Малошумящие однозеркальные параболические антенны» 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

           Специальность  РЭТ
           Выполнил                   
           Руководитель  доцент Хорош А.Х.
            _____________ «_______»____________________№ зач. кн. 55 
 

Алматы 2011

      Содержание

 
Техническое задание……………………………………………………………...3
Введение…………………………………………………………………………...4
Выполнение  задания……………………………………………………………...5
1. Расчет  геометрических и электродинамических  параметров облучателя и параболоида…………………………...…………………………………………..5
     1.1 Выбор фидера. Определение шумовой  температуры фидерного тракта  Тафу и КПД…………………..…………………………………………...5
     1.2 Определение диаметра раскрыва………….………………………….6
     1.3 Определение угла раскрыва и  фокусного расстояния зеркальной  антенны……………………………………………………………………………8
2. Расчет  геометрических и электродинамических  характеристик поля…………………………………………………………………...……….….12
     2.1 Диаграммы направленности облучателя…………………..………..12
     2.2  Распределение поля в апертуре  зеркала……………………….…...13
3. Расчет  пространственной диаграммы направленности  и определение параметров параболической  антенны…………………………………………..14
4. Конструктивный  расчет антенны…………………………………………….19
     4.1 Расчет профиля зеркала………………………………………..……..19
     4.2 Выбор конструкции зеркала…………………………….……….…...20
     4.3 Определение допусков на точность  изготовления……………….....20
Заключение……………………………………………………………………….23
Список  литературы………………………………………………………………24
Приложение  А
Приложение  Б
Приложение  В 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

      Техническое задание 

     Рассчитать  малошумящую параболическую антенну.  

     Исходные  данные: 

     Частота сигнала генератора, подводимого  к антенне, f = 1.9 ГГц;
     Ширина  главного лепестка ДН на уровне половинной мощности 2Q0.5
     2QН0.5 = 62 мрад;
     2QЕ0.5 = 67мрад;
     Уровень боковых лепестков (-23) дБ;
     Тип облучателя: полуволновой вибратор с дисковым контррефлектором;
     Средняя яркостная температура неба Тнср = 10 К;
     Температура шумов приемника Тпр = 1900К;
     Длина фидерной линии lф=7 м. 
 
 

 

 Введение 

     Параболические  антенны в последнее время  находят все более широкое  применение в космических и радиорелейных  линиях связи. В 1888 году известный немецкий физик Г. Герц в своих опытах по СВЧ оптике впервые применил в качестве фокусирующего устройства параболический цилиндр. Интерес к зеркальным антеннам не ослабевает и  в наши дни в связи со стремительным развитием космических радиотехнических систем и комплексов.
       Достаточная простота и легкость конструкции, возможность формирования самых разнообразных диаграмм направленности, высокий КПД, малая шумовая температура – вот основные достоинства, зеркальных антенн, обуславливающих их широкое применение в современных радиосистемах.
       Целью данной курсовой является  освоение методики проектирования  зеркальных параболических антенн: определение их основных электродинамических  параметров и конструктивный  расчет.
       В курсовой работе определение  поля излучения параболической  антенны производится апертурным методом, который широко применяем при проектировании зеркальных антенн. 
 

 

     1 Расчет геометрических  и электродинамических  параметров облучателя  и параболоида

     1.1 Выбор фидера. Определение  шумовой температуры  фидерного тракта

     В качестве фидера будет использован коаксиальный кабель РК-50-3-13 с коэффициентом затухания на ГГц равным дБ/м.
     Затухание на f=1.9 ГГц
       дБ/м.
     Шумовая температура фидерного тракта Тф:
     
,

     где ? – коэффициент затухания линии передачи [дБ/м],
          lф – длина фидерной линии [м].
          В целях увеличения КПД  lф примем как 1.5 м
     
.

     Выразим КПД из  формулы:
     Тф=T0·(1-КПД),
     где Т0=2900 К.
     Тогда КПД равен:
     
.

     Шумовая температура антенной системы:

     a1 = 1 - cosn+1Y0 = 0.929  

 К;
К.
 

      1.2 Определение  диаметра раскрыва

 
     Зеркальная  антенна – направленная антенна, содержащая первичный излучатель и отражатель антенны в виде металлической поверхности. Параболическая зеркальная антенна представлена на рисунке 1.1.
     

     Рисунок 1.1 – Зеркальная параболическая антенна 

     В случае равномерно возбуждённого раскрыва параболического зеркала ширина ДН приближённо определяется:
     
,

     где  2Q0.5 – ширина диаграммы направленности на уровне половинной мощности, рад.;
     l - длина волны излучаемого (принимаемого) антенной радиосигнала;
     R0 – радиус раскрыва зеркала (рисунок 1).
     Длина волны определяется по формуле:
      
м.
 

     Неравномерное возбуждение раскрыва зеркала приводит к некоторому расширению главного лепестка ДН, так как уменьшается эффективная  площадь раскрыва. Чаще всего диаграммы  направленности зеркальных антенн не обладают осевой симметрией, т.е. ширина главного лепестка в плоскостях Е и Н различна. В большинстве практических случаев это влечёт за собой следующее изменение:
     

       где  2QН0.5 , 2QЕ0.5  ширина ДН соответственно в плоскостях H и E.
     Для Е и Н плоскостей соответственно найдем радиусы раскрыва:
     
 м;

     
  м.

     Исходя  из исходных данных о ширине диаграммы направленности в обеих плоскостях, можно определить диаметр раскрыва dp = 2 ? R0, причем, из полученных двух значений диаметра следует выбрать наибольшее. Следовательно,
     R0 = 1.532 м,
     dp = 2?R0 = 2?1.532 = 3.064 м.
 

     1.3 Определение угла раскрыва и фокусного расстояния зеркальной антенны 

     В зависимости от размещения облучателя относительно зеркала можно получить то или иное значение КНД. При определенном оптимальном отношении Ro/fo КНД наибольший. Это объясняется тем, что количество теряемой энергии зависит от формы диаграммы направленности облучателя и от отношения Ro/fo. При уменьшении отношения Ro/fo от оптимального КНД уменьшается, так как увеличивается часть энергии, проходящей мимо зеркала. С другой стороны, увеличение этого отношения также приводит к уменьшению КНД в связи с более сильным отклонением закона распределения возбуждения от равномерного. Оптимальное значение  Ro/fo определяется по аппроксимированной нормированной ДН облучателя (аппроксимация функцией вида F(Q)=cosn/2(Q), где n определяет степень вытянутости ДН облучателя).
 

Рисунок 1.2 - Варианты размещения облучателя 

       Для полуволнового вибратора с контррефлектором в виде стержня ([3], таблица 4.1):
     n=4;  R0/f0=1.0...1.25;  ?=0.82
     

     Аппроксимированная нормированная ДН представлена на рисунке 1.3.
 
     Рисунок 1.3 – Аппроксимированная нормированная ДН облучателя 

     С точки зрения оптимизации геометрии  антенны по максимальному отношению  сигнал/шум необходимо произвести следующий расчет.
     Чувствительность g определяется по формуле:
         
    ,

     где первые четыре коэффициента не зависят от yо, а g' вычисляется:
         
    ,

     где Т1 = Тпр0?(1 - ?) +??Тнср = 2300 + 290?(1 – 0.89) + 0.89?6 =
           =2004 К;
     u = (0.02 – 0.03) – коэффициент, учитывающий «переливание» части мощности облучателя через края зеркала:
     u = 0.02;
     S – площадь апертуры зеркала
     S= ??R2 = 3.14?1.5322  = 7.373 м2;
     n = 4 – определяется типом облучателя;
     a1 = 1 - cosn+1Y0;
       

           

     Построим  график функции ?(Y0), по максимуму которого определим угол раскрыва зеркала:

     
   

     Рисунок 1.4 – График функции ?(Y0) 
 
 

     Таблица 1.1 – Аргументы функции ?(Y0) и её значения                      

     По  графику  можно определить:
      Y0 = 0.94 рад = 53.88°,
     тогда
     a1 = 1 – cos3(53.880) = 0.929,
     g = 0.882,
     g` = 4.055 ?10-3,
     g = 2.755 ?10-3.
     Фокусное  расстояние f0 может быть найдено из следующего соотношения:
         
    м.

     В зависимости от размещения облучателя относительно зеркала можно получить то или иное значение КНД. При определенном оптимальном отношении R0/f0 КНД наибольший. Заданный интервал отношения R0/f0 = (1.0...1.25). Расчетное отношение R0/f0 = 1.016, что удовлетворяет условию. 

 

 2 Расчет геометрических и электродинамических характеристик поля

     2.1 Диаграммы направленности облучателя

 
         Расчет сводится к определению геометрических размеров облучателя, при которых уменьшение амплитуды поля на краю раскрыва зеркала  происходит до одной трети амплитуды поля в центре раскрыва, и диаграммы направленности облучателя.
 Полуволновой симметричный вибратор с контррефлектором в      виде диска
         Фазовый центр вибратора  с контррефлектором в виде диска  лежит между вибратором и контррефлектором несколько ближе к последнему. Обычно контррефлекторы выполняются в виде дисков диаметром 2d = (0.7 ... 0.8)l, при этом ДН имеет форму близкую к диаграмме с осевой симметрией. Расстояние между вибратором и контррефлектором выбирается близким к четверти длины волны, а длина вибратора -к половине длины волны (2l » l/2).
Контррефлекторы в виде дисков диаметром 2а = (0.7…0.8)? = 0,1185(м);
Расстояние  между вибратором и контррефлектором = ?/4 = 0.0395 (м);
Длина вибратора 2l ? ?/2 = 0.079 (м);

    Диаграмма направленности в Е плоскости  рассчитывается по формуле:
    
 а  в Н плоскости – по формуле:  


Рисунок 2.1-ДН в плоскости векторов Н и  Е 

     2.2  Распределение поля в апертуре зеркала

 
     Расчет  распределения поля в апертуре зеркала  осуществляется по следующим формулам:
     
 

      где F0(Y) – диаграмма направленности облучателя,
      Y0 – угол раскрыва,
      Y – текущий угол.
     Зависимость угла Y от текущего радиуса r:
,
 


 
 
 

 
 
 
,



Рисунок 2.3 – Распределение поля в апертуре зеркала 
 
 
 
 

     3 Расчет пространственной диаграммы направленности и определение параметров параболической антенны 

     Инженерный  расчёт пространственной диаграммы  направленности ДН параболической антенны  часто сводится к определению ДН идеальной круглой синфазной площадки с неравномерным распределением напряжённости возбуждающего поля. В данном случае распределение напряжённости возбуждающего поля в основном определяется ДН облучателя в соответствующей плоскости. Выражение для нормированной ДН зеркальной параболической антенны при этом имеет вид:
,
где      J1, J2 – цилиндрические функции Бесселя первого и второго порядка.
      - коэффициент, показывающий во сколько раз амплитуда возбуждающего поля, на краю раскрыва меньше амплитуды в центре раскрыва в соответствующей плоскости с учётом различий расстояний от облучателя до центра зеркала и до края зеркала;
     Екр, Емах – амплитуды поля на краю и в центре раскрыва.
       

      
        

      
      
     ДН  зеркальной параболической антенны имеет следующий вид. 
 
 
 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 
 

     Ширинa ДН на уровне половинной мощности 2Q0,5Е = 58.6 мрад,        2Q0,5Н=55.2 мрад               и сравнивая эти значения с техническими данными (2Q0,5Н = 62 мрад, 2Q0,5Е = 67 мрад ) видим, что расхождение составляет: для E- плоскости 12.5 % ,   для H - плоскости 10.96 %.  
 

для увеличения ширины ДН следует уменьшить R0. При R0=1.3 
 
 


 
 

Рисунок 3.1 – Нормированная ДН параболической антенны 
 
 

     Ширинa ДН на уровне половинной мощности 2Q0,5Е = 68.8 мрад,        2Q0,5Н=65.2 мрад               и сравнивая эти значения с техническими данными (2Q0,5Н = 62 мрад, 2Q0,5Е = 67 мрад ) видим, что расхождение составляет: для E- плоскости 2.6 % ,   для H - плоскости 4.9 %.  

     Найдём  отклонение боковых лепестков от заданного значения:
УБЛ в  Н плоскости Заданное значение УБЛ = -20 дБ, значит вычисленное значение не допустимо. Следует предпринять меры по уменьшению уровня УБЛ. 

     Приближенно коэффициент направленного действия зеркальной антенны определяется выражением:
    , где

S – площадь раскрыва;
?рез – результирующий коэффициент использования поверхности
Коэффициент использования  поверхности:

Эффективная площадь  антенны:

     м2.

Коэффициент направленного  действия:

Коэффициент усиления антенны:

     
    4 Конструктивный расчет антенны

       4.1 Расчет профиля зеркала

 
     Зеркальные  антенны имеют наибольший КНД  при синфазном возбуждении раскрыва (плоский фазовый фронт волны). Параболический профиль зеркала обеспечивает одинаковые длины электрических путей от облучателя, установленного в фокусе параболоида вращения, до каждой точки плоскости раскрыва (свойство параболы). В полярной системе координат парабола описывается уравнением
     
,

     Где    r, Y - полярные координаты;
           f = 1.28 м  - фокусное расстояние(при R=1.3);
           Y изменяется от 0 до Y0=1.18 рад.

      

     Рисунок 4.1 – Профиль зеркала

     4.2 Выбор конструкции зеркала

 
     С целью уменьшения веса и ветровых нагрузок поверхность зеркала часто выполняется перфорированной, или сетчатой 

     При такой конструкции зеркала часть  энергии просачивается сквозь него, образую нежелательное излучение. Допустимым является значение коэффициента прохождения в обратном направлении.
     
,

     где Рпад, Робр – мощность излучения падающего на зеркало и в обратном направлении, соответственно.
     Двухлинейная  сетка работает удовлетворительно  при расстоянии между проводниками меньше 0.1l  и диаметре проводов не менее 0.01l.
     dп = 0.1 ? 0.158 = 15.8 мм;
     d = 0.01 ? 0.158 = 1.58 мм.

     4.3 Определение допусков на точность изготовления

 
     Неточность  изготовления зеркала вызывает несинфазность поля в раскрыве. Допустимыми являются фазовые искажения поля в раскрыве зеркала не более ± p/4. При этом уменьшение коэффициента усиления антенны не превышает нескольких процентов.
     Пусть поверхность параболоида имеет  некоторые неровности (выступы и  углубления). Наибольшее отклонение от идеальной поверхности в направлении r обозначим через  ?r.
     

     Рисунок 4.3 – Допуски на точность изготовления зеркала 

     Путь  луча, отраженного от неровности в  месте наибольшего отклонения от r изменяется при этом на величину Dr + Dr ? cosY, а соответствующий сдвиг фаз составит величину Dj = b?Dr?(1+cosY), и он не должен превышать величину p/4, отсюда получаем
     

     

     Анализ  полученного выражения для Dr показывает, что вблизи центра параболоида (Y = 0) необходимая точность изготовления зеркала наивысшая. Здесь наибольшее отклонение от идеальной поверхности не должно превосходить величины l/16 (т.е. 0.02) у кромки параболоида требования к точности получаются наименьшими.
     Точность  установки облучателя также определяется нормами на наибольшие допустимые фазовые  искажения поля в раскрыве. Пусть фазовый облучатель смещен на Dх (рисунок 4.4). Тогда длины путей лучей от фазового центра до раскрыва увеличиваются.  


Рисунок 4.4 — Допуски на точность установки облучателя 

     Наибольшее  удлинение пути происходит у лучей, падающих на вершину зеркала. Это удлинение путей при малых смещениях можно приблизительно определить как Dх?cosY. Тогда изменение фазы составит величину
     
, где

     Dj0, Djа – фазовые искажения, возникающие из-за неточности установки облучателя, в центре и на краю раскрыва, соответственно. Эта величина не должна превышать p/4, отсюда получаем:
     

     Таким образом, с увеличением угла раскрыва точность и установка облучателя в фокусе повышается. 

 

     Заключение 

     В данной курсовой работе была спроектирована зеркальная параболическая антенна с облучателем в виде полуволнового вибратора с дисковым контррефлектором. При расчете геометрических и электродинамических характеристик облучателя и параболоида исходные данные немного отклоняются от вычисленных значений: отклонение ширины ДН на уровне половинной мощности в плоскости E составляет менее 12,5%, а в плоскости H – менее 10,96%. Причиной этому явилась идеализация устройства (использовалась идеальная модель), использование аппроксимации при вычислениях. В реальных системах необходимо учитывать воздействие многих посторонних факторов, влияние которых может существенно повлиять на результат расчётов.
       Однако внесение некоторых преобразований (уменьшение радиуса параболоида до м) позволяет прийти к компромиссу. При этом значении отклонения ширины ДН на уровне половинной мощности в плоскостях H и E составляет менее 2,6% и 4,9% соответственно.
     Очень большое отклонение по УБЛ, для снижения УБЛ предлагаются следующие способы:
и т.д.................


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть полный текст работы бесплатно


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.