Здесь можно найти учебные материалы, которые помогут вам в написании курсовых работ, дипломов, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение оригинальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение оригинальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения оригинальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, РУКОНТЕКСТ, etxt.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии так, что на внешний вид, файл с повышенной оригинальностью не отличается от исходного.

Работа № 114065


Наименование:


Курсовик Проектирование системы кондиционирования воздуха сельского клуба с залом на 300 мест

Информация:

Тип работы: Курсовик. Добавлен: 01.11.2018. Год: 2018. Страниц: 72. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего образования
Саратовский государственный технический университет
имени Ю.А. Гагарина
Институт Урбанистики, архитектуры и строительства
Кафедра «Теплогазоснабжение, вентиляция, водообеспечение
и прикладная гидрогазодинамика»
Профиль: «Теплогазоснабжение и вентиляция»
(очная форма обучения)


Пояснительная записка к курсовому проекту
по дисциплине
«Кондиционирование воздуха и холодоснабжение»
на тему:
«Проектирование системы кондиционирования воздуха сельского клуба с залом на 300 мест»

Выполнила: студентка 4 курса, группы б4-СТЗС41


Саратов 2018 г?
РЕФЕРАТ

Пояснительная записка содержит 73 страницы, 11 таблиц, 19 рисунков, 17 источников литературы.
КОНДИЦИОНЕР, ХЛАДАГЕНТ, ВЕНТИЛЯТОРНЫЙ АГРЕГАТ, РЕЦИРКУЛЯЦИЯ, ОРОСИТЕЛЬНАЯ КАМЕРА, ФОРСУНКИ, ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА, ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, ВЕНТИЛЯТОРНЫЙ АГРЕГАТ.
Объектом проектирования является система кондиционирования воздуха в сельском клубе с залом на 300 мест. Клуб расположен в г. Саратов.
Целью работы является проектирование и расчет системы кондиционирования воздуха. В ходе расчета необходимо выбрать расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха, составить тепловой и влажностный баланс помещения, определить температуру уходящего воздуха, определить угловой коэффициент луча процесса в помещении, построить процессы КВ на h-d диаграмме в теплый и холодный период года, сделать расчет потребности тепла и холода, выбрать кондиционер, произвести теплотехнический и аэродинамический расчет воздухонагревателей и оросительных камер, подобрать и сделать расчет воздухораспределительных устройств, рассчитать и выбрать холодильную установку, подобрать вентоборудование.
?

Рисунок 1 – Задание для курсового проектирования

Рисунок 2 – Задание для курсового проектирования

Рисунок 3 – Задание для курсового проектирования

Рисунок 4 – Задание для курсового проектирования
Рисунок 5 – Задание для курсового проектирования
Содержание
РЕФЕРАТ 2
1 Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха 11
1.1. Выбор расчетных параметров наружного воздуха 11
1.2. Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха 13
2. . Составление тепловых и влажностных балансов помещения 16
2.1. Тепловой баланс помещения 16
2.2. Влажностный баланс помещения 20
3. Глава 3. Предварительное построение процессов кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме 23
3.1. Определение температуры уходящего воздуха 23
3.2. Определение угловых коэффициентов луча процесса в помещении 24
3.3. Предварительное построение процесса кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме и определение воздухообменов 25
3.4. Расчет необходимой величины воздухообмена 27
4. Глава 4. Построение процессов кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме в теплый и холодный периоды года 30
4.1. .Схема с рециркуляцией летом 30
4.2. Схема с рециркуляцией зимой 33
5. Глава 5 Выбор схемы организации воздухообмена в помещении. Расчет воздухораспределения 34
5.1. Выбор схемы воздухораспределения 34
5.2. Подбор воздухораспределителей 39
6. Аэродинамический расчет воздуховодов систем кондиционирования воздуха 41
7. Расчет основных рабочих элементов установки кондиционирования воздуха и подбор оборудования 46
7.1. Расчет потребности тепла и холода. 46
7.2. Выбор типоразмера кондиционера 46
7.3. Воздухоприемные и смесительные блоки 47
7.4. Блоки фильтров 48
7.5. Блоки воздухонагревателей 52
7.6. Блоки воздухоохладителей 55
7.7. .Блок-камера форсуночного орошения 61
7.8. Блоки вентиляторов 63
7.9. Блок-камера промежуточная 64
7.10. Холодильные установки 64
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 68
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ 69
Приложение А 71
Приложение Б 72

?
ВВЕДЕНИЕ

В курсовом проекте выполняется расчет системы кондиционирования воздуха (СКВ) для заданного здания, содержащего источники вредных выделений. Работа оформляется в виде расчетно-пояснительной записки, состоящей из расчетной и графической части.
В расчетную часть входят следующие разделы:
Краткое описание объекта.
Выбор параметров наружного и внутреннего воздуха.
Составление тепловых и влажностных балансов помещения.
Определение температуры уходящего воздуха.
Определение коэффициентов луча процесса в помещении.
Предварительное посторенние процесса КВ на h-d-диаграмме и определение воздухообменов.
Построение процессов КВ на h-d-диаграмме в теплый и холодный период года.
Расчет потребности тепла и холода и выбор кондиционера.
Подбор расчета воздухораспределительных устройств.
Аэродинамический расчет воздуховодов системы СКВ
Расчет основных рабочих элементов кондиционера и подбор оборудования.
Графический материал представляется на 2 листах формата А1 в конце пояснительной записки и включает
Планы этажей здания с нанесенными на них воздуховодами; аксонометрическая схема воздуховодов системы СКВ
Схему компоновки и теплохолодоснабжения кондиционера с указанием габаритных размеров секций. Спецификация на элементы кондиционера
?
1 Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха

Выбор расчетных параметров наружного воздуха

Климатические данные выбранного по заданию города проектирования в соответствии с рекомендуемыми нормами обеспеченности определяются по таблице 10.1СП 131.13330.2011 «СНиП 23-02-99* Строительная климатология» [1].
При проектировании системы кондиционирования воздуха рассматривают два расчетных периода – теплый и холодный. При этом расчетные параметры наружного воздуха для проектирования систем кондиционирования в помещениях общественных, административно-бытовых и производственных зданий следует принимать в соответствии с нормами [1, 2]:
параметры А – для расчета систем кондиционирования воздуха третьего класса в теплый период года;
параметры Б – для систем кондиционирования воздуха второго класса в холодный период года и для систем кондиционирования воздуха первого класса в теплый период года. Для систем кондиционирования воздуха второго класса (комфортного КВ) следует принимать температуру наружного воздуха для теплого периода на 2 °C и удельную энтальпию на 2 кДж/кг ниже установленных параметров Б.
Системы кондиционирования первого класса устраивают для обеспечения метеорологических условий, требуемых для реализации технологического процесса при экономическом обосновании или в соответствии с требованиями нормативных документов.
Системы кондиционирования воздуха второго класса необходимы для обеспечения метеорологических условий в пределах оптимальных санитарных норм или требуемых для технологических процессов.
Системы кондиционирования воздуха третьего класса обеспечивают метеорологические условия в пределах допустимых норм, если они не могут быть обеспечены вентиляцией в теплый период года без применения искусственного охлаждения воздуха, или оптимальных норм – при экономическом обосновании или на основании задания на проектирование.
В большинстве помещений жилых и общественных зданий устраиваются системы кондиционирования воздуха второго класса. Когда уровень требований к поддержанию внутренних параметров в помещениях высок, класс СКВ может быть повышен, но при этом затраты холода, электроэнергии, стоимость оборудования возрастут, поэтому необходимо оценить экономическую целесообразность этого решения.
Предельно допустимая концентрация углекислого газа в приточном воздухе СП, л/м3, приведена в литературе [3]:

Таблица 1.1. - Предельно допустимая концентрация углекислого газа в приточном воздухе СП, л/м3

Район СП, л/м3
Центр города (более 1 млн человек) 0,75
Район в черте города 0,5
Загородная зона, небольшие поселки 0,4

Выбранные значения расчетных параметров наружного воздуха заносятся в таблицу 1.2.

Таблица 1.2. - Расчетные параметры наружного воздуха для проектирования СКВ второго класса

Расчетный
период Температура
t, °С Энтальпия
I, кДж/кг Скорость ветра
v, м/с Барометрическое
давление, гПа СП,
л/м3
Теплый (ТП) 27 61 4,4 26 0,4
Холодный
(ХП) -25 -25 4,4

?
Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха

Системы кондиционирования воздуха обеспечивают оптимальные для жизнедеятельности человека параметры воздушной среды и создают требуемые условия для организации и реализации технологических процессов. Оптимальные параметры воздуха в обслуживаемой зоне общественных помещений принимаются в зависимости от периода года и назначения помещений по нормативным документам [4, 5].
Оптимальные параметры внутреннего воздуха в нормативных источниках представлены в виде интервала изменения температуры и относительной влажности (см. таблицу 1.3) Рекомендуется с целью уменьшения затрат на тепло- и холодоснабжение, расхода воды на увлажнение принимать в качестве расчетной величины для теплого периода года максимальные значения температуры и относительной влажности, для холодного – минимальные значения из диапазона оптимальных параметров [6, 7].

Таблица 1.3. Оптимальные параметры микроклимата в общественных и административных зданиях
Помещение Период года Температура воздуха ,°C
Относительная влажность ,%
Скорость движения воздуха , м/с не более
Читальный зал Теплый
Холодный 25
20 45-55
36-45 0,3
0,2
Зрительные залы клубов,
концертные залы, залы ресторанов Теплый
Холодный 23-25
20 50-55
40-45 0,3
0,2

В местностях с температурой наружного воздуха в теплый период 30 °C и более (параметры Б) температуру воздуха в помещении определяем по выражению [4, 5]:
(1.1)
где – оптимальная температура (по таблице 1.3.), °С
При этом увеличивается скорость движения на 0,1 м/с на температуре, но скорость движения воздуха не должна превышать 0,5 м/c.
Относительная влажность воздуха в помещении в теплый период года принимается большего значения, для экономии энергии, а в холодный – меньшего.
Расчетные параметры внутреннего воздуха или один из параметров допускается принимать в пределах допустимых норм вместо оптимальных при согласовании с органами Госсанэпиднадзора России и по заданию заказчика [2].
Предельно допустимая концентрация углекислого газа во внутреннем воздухе СПДК, л/м3, приведена в литературе [3] и в таблице 1.4.

Таблица 1.4. - Предельно допустимая концентрация углекислого газа во внутреннем воздухе СП, л/м3
Здание СПДК, л/м3
Лечебные и детские 1,0
Актовые, зрительные, спортивные залы и т. п. с большим числом людей 1,5
При временном пребывании людей (магазины, кинотеатры) 2,0

Расчетные параметры внутреннего воздуха заносятся в таблицу 1.5.

Таблица 1.5. - Расчетные параметры внутреннего воздуха для проектирования СКВ второго класса

Наименование помещения Период года Параметры воздуха СПДК,
л/м3
Температура t, °C Относительная влажность ц, % Скорость воздуха
v, м/с
Зрительный
зал Теплый
(ТП) 22,8 55 0,3 1,5
Холодный (ХП) 20 45 0,2


Рисунок 6 – Точка параметров наружного воздуха
?
Составление тепловых и влажностных балансов помещения

Количество воздуха, подаваемого в помещение для обеспечения требуемых условий воздушной среды в рабочей или обслуживаемой зоне (полезную производительность СКВ), следует определять расчетом на основании количества избыточной теплоты, влаги и вредных веществ, поступающих в помещения, отдельно для теплого и холодного периода года.

Тепловой баланс помещения

Расчет теплоизбытков в теплый период года производится по формуле:
(2.1)
а в холодный период года
(2.2)
где - полные теплопоступления от людей, кВт
– теплопоступления от солнечной радиации через заполнения световых проемов и покрытие (чердачное перекрытие), кВт;
Qосв – теплопоступления от освещения, кВт;
Qоб – теплопоступления от оборудования, кВт.
Полные теплопоступления от людей , кВт, определяются по формуле:
(2.3)
где – поток явной и скрытой теплоты, выделяемой одним человеком, кВт, принимаемый в зависимости от характера работы и температуры воздуха в помещении по таблице А.1 приложения А;
n – количество людей, одновременно находящихся в помещении;
В торговых залах ресторанов, кафе и столовых учитываются тепловыделение от остывающей пищи.
(2.4)

где – средняя масса всех блюд, приходящихся на одного обедающего, кг (обычно около 0,85); – условная теплоемкость блюд, входящих в состав обеда, кДж/(кг·К) (обычно равна 3,3); – начальная и конечная температура пищи, поступающей в обеденный зал (например, соответственно 70 и 40 ОС); – продолжительность принятия пищи одним посетителем (для ресторанов – 1 ч, для столовых – 0,5 - 0,75 ч, для столовых с самообслуживанием и кафе – 0,3 ч); при подстановке в формулу величину необходимо перевести в секунды, т.е. умножить на 3600; n - число посетителей в обеденном зале.
Теплопоступления от источников искусственного освещения Qосв, Вт, для некоторых помещений учитываются только в холодный период года. Для помещений без световых проемов, например, для зрительных залов, теплопоступления от освещения учитываются во все периоды года в одинаковом размере. В тех помещениях, в которых часть светильников работает днем (читальные залы, офисы, залы ресторанов и т. д.), возможен частичный учет поступления тепла от искусственного освещения в теплый период года с коэффициентом 0,3…0,5 по сравнению с холодным периодом года.
Теплопоступления от источников искусственного освещения зависят от принятого уровня освещенности помещения и удельных тепловыделений от установленных светильников и определяются по формуле:
, (2.5)
где Е – нормируемая освещенность помещения, лк (Приложение А, таблица А.2);
F – площадь пола помещения, м2;
gосв – удельные тепловыделения от светильников, Вт/(м2·лк) [Приложение А, таблица А.3];
?осв – доля теплоты, поступающей в помещение; если светильники находятся непосредственно в помещении, то этот коэффициент равен ?осв = 1, если светильники встроены в чердачное перекрытие или подвесной потолок, то ?осв = 0,4.
Теплопоступления от солнечной радиации ., кВт, учитываются только в теплый период года и складываются из поступлений тепла через заполнение световых проемов и поступлений тепла через покрытие или чердачное перекрытие (если помещение находится на последнем или единственном этаже) .
Поступления тепла от солнечной радиации через заполнения световых проемов , кВт, определяются по формуле:
, (2.6)
где qвп, qвр – удельные теплопоступления соответственно от прямой и рассеянной солнечной радиации в июле, Вт/м2 [Приложение А, Таблица А.10]. В расчете учитываются максимальные значения прямой и рассеянной солнечной радиации по столбцу с соответствующей ориентацией ограждения;
F0 – площадь световых проемов, м2;
– коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств [Приложение А, таблица А.4];
К1 – коэффициент, учитывающий затенение остекления и загрязнение атмосферы [Приложение А, таблица А.5];
К2 – коэффициент, учитывающий загрязнение стекла [Приложение А, таблица А.6].
- сопротивление теплопередаче оконного заполнения, м2·°С/Вт, определяемое теплотехническим расчетом либо по Приложению А, Таблица А.11 ;
- расчетные температуры наружного и внутреннего воздуха для теплого периода,·°С
Количество тепла, поступающее через покрытие или чердачное перекрытие , кВт, находится по формуле (3.5):
, (2.7)
где – сопротивление теплопередаче покрытия, м2·°С/Вт, определяемое теплотехническим расчетом по СП 50.13330.2012 в зависимости от типа и материалов конструкции;
tн – средняя месячная температура наружного воздуха самого теплого месяца, °С [Таблица 4.1 СП 131.13330.2012];
? – коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия [Приложение А, таблица А.7];
Iср – среднесуточное количество тепла от суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) на горизонтальную поверхность, Вт/м2 [Таблица 8.1. СП 131.13330.2012];
?н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности покрытия, Вт/(м2·°С):
, (2.8)
v – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с [таблица 4.1 СП 131.13330.2012];
tв – расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °С;
F – площадь покрытия или чердачного перекрытия, м2.
При наличии в здании проветриваемого чердака теплопоступления через покрытие не учитываются.
Теплопоступления от технологического оборудования зрительных залов и кинопроекционных Qоб, кВт, зависят в первую очередь от потребляемой мощности и частоты использования:
, (2.9)
где N — тепло, рассеиваемое в окружающую, Вт;
К1 —коэффициент использования оборудования (для аппаратных 30–80%, кинопроекционных – 100%).
n- количество оборудования, шт
Характеристики оборудования зрительных залов и кинопроекционных представлены в таблице А.8 Приложения А.
Теплопоступления от технологического оборудования кухонь Qоб, кВт, вычисляют по формуле:
(2.10)
где NМ – установочная мощность модулированного технологического оборудования (см. таблицу А.9 Приложения А), кВт;
NН – установочная мощность немодулированного технологического оборудования (котлы, кипятильники), кВт;
NР – установочная мощность электрического оборудования в раздаточном проеме, кВт;
КО – коэффициент одновременности работы теплового оборудования (для столовых – 0.8, для ресторанов и кафе – 0,7);
KЗ – коэффициент загрузки теплового оборудования (см. таблицу А.9 Приложения А);
K1 – коэффициент эффективности приточно-вытяжных локализующих устройств (ПВЛУ), равный 0,75;
К2 – то же, для немодулированного оборудования (ПВЛУ – 0.75, для завес – 0.45).
Влажностный баланс помещения
Расчет влажностного баланса производится по формуле:
(2.11)
Влаговыделения от людей Wл, кг/ч, в помещении рассчитывается по формуле
(2.12)
где gw – влаговыделения одним человеком, г/ч, принимаемые в зависимости от температуры помещения и категории работы по таблице А.1 приложения А;
n – количество людей в расчетном помещении, чел.
Влагопоступления от остывающей пищи Wпщ, кг/ч, в торговых залах предприятий общественного питания определяют по формуле:
(2.13)
где 0,67 – доля скрытой теплоты (около ? от общих тепловыделений),
– полные тепловыделения от горячей пищи в торговом зале предприятия общественного питания, кВт
rO = 2500 кДж/кг – удельная теплота парообразования воды при нулевой температуре;
сВП – теплоемкость водяных паров, равная 1,8 кДж/(кг·К)
Влаговыделения от оборудования Wоб, кг/ч, рассчитываются по формуле:
(2.14)
где gо – влаговыделения от установленного оборудования, кг/ч
K1 - коэффициент загрузки
K2 - коэффициент одновременности
n – количество установленного оборудования, шт
Влаговыделения для помещений кинопроекционной и аппаратной в балансе помещения не учитываются
Влаговыделения от плит, сковород, котлов и другого оборудования, снабженного укрытиями, поступают в эти укрытия и в балансе помещения не учитываются.
От немодулированного оборудования кухонь без отсоса воздуха, а также от теплового оборудования, установленного в раздаточном проеме, в кухню поступают влаговыделения в следующем количестве:
- от варочных котлов емкостью: 40 л – 3 кг/ч; 60 л – 5 кг/ч; 125 л – 10 кг/ч;
- от мармитов, тепловых стоек и кипятильников– 0,7 кг/ч на 1м2 в плане
При расчете влаговыделений коэффициент загрузки принимают равным 0,3, а коэффициент одновременности (если установлено несколько варочных котлов) – 0,7.
Все расчеты вредных выделений по каждому помещению сведены в таблицу 2.1
Таблица 2.1. Сводная таблица вредных выделений


Наименование помещения Объем помещения, м3 Период года Теплопоступления, кВт Влаговыделения, кг/ч
от людей от пищи от искусственного освещения от солнечной ради- ации Через покрытия/перекрытия От технологического оборудования всего от людей от пищи От технологического оборудования всего
Зрительный зал 921,03 ТП 118,
44 - 1,786 - 0,312 2,6945 123,
233 26,88 - - 26,88
ХП 34,8 - 1,786 - - 2,6945 39,
281 21 - - 21
Буфет 124,51 ТП 18,
054 7,0125 0,634 0,147 0,0422 1,65865 27,
548 4,956 6,7 5,546 17,
202
ХП 18,36 7,0125 0,634 - - 1,65865 27,
665 4,2 6,7 5,546 16,
446
Библиотека
с читальным
залом на 20 мест 279,44 ТП 7,896 - 0,813 0,25 0,0947 - 8,236 1,792 - - 1,792
ХП 2,32 - 0,813 - - - 3,133
1,4
- - 1,4

Итого по зданию в теплый период 159,
017 Итого по зданию в теплый период 45,87
Итого по зданию в холодный период 70,08 Итого по зданию в холодный период 38,84
Глава 3. Предварительное построение процессов кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме
Определение температуры уходящего воздуха

В помещениях с тепловыделениями по их высоте наблюдается градиент температуры, т.е. температура воздуха выше рабочей зоны имеет значения более высокие, чем температура воздуха в рабочей зоне.
Температуру удаляемого воздуха в помещениях общественных зданий ориентировочно определяем по формуле:
(3.1)
где - температура воздуха в помещении, °С;
- градиент температуры по высоте помещения, °С/м;
- высота помещения, м;
- высота рабочей зоны (обслуживаемой зоны), при сидячем положении людей – 1,5 м.
Теплый период:
Холодный период:
Температура уходящего воздуха определяется для теплого и холодного периода года в зависимости от удельных избытков явного тепла , Вт/м3.
(3.2)
где - сумма теплопоступлений в помещение летом или зимой, Вт;
- объем помещения, м3.
Теплый период: Вт/м3
Холодный период: Вт/м3
Для торговых залов ресторанов градиент температуры по высоте помещения принимается равным 1,3 °С/м, для остальных помещений определяется по таблице 3.1.
Таблица 3.1. - Значения температурного градиента ,°С/м
Удельные избытки тепла
q, Вт/м3 Помещения
Концертные и читальные залы Залы клубов
от 23,6 до 46,52
до 23,6
-
-
0,8
0,7

свыше 23,6
11,6 – 23,6
до 11,6 0,8 – 1,5
0,3 – 1,2
0 – 0,5 -
-
-

Определение угловых коэффициентов луча процесса в помещении

Для построения процессов кондиционирования воздуха на h – d диаграмме и определения воздухообменов в помещении необходимо знать направление изменения состояния приточного воздуха в помещении, изображенное на h – d диаграмме. Это направление характеризует коэффициент луча процесса в помещении , кДж/кг.
Он представляет собой отношение тепловыделений в помещение , кДж/ч к влаговыделениям в этом помещении , кг и определяется для теплого и холодного периода года.
(3.3)
где - расчетные теплопоступления в теплый или холодный периоды года, кВт;
- суммарные влаговыделения, кг.
Теплый период:
Холодный период:

Чтобы нанести на h-d-диаграмму луч процесса через заданную точку (В), необходимо соединить значение на поле h-d-диаграммы с нулевой точкой h-d-диаграммы (рис.3.1), линия А-С, а затем через точку В проводим линию Д-К, параллельную линии А-С.

Рис.3.1. Построение луча процесса

Предварительное построение процесса кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме и определение воздухообменов

Для определения воздухообменов в помещении, тепловых нагрузок на воздухонагреватели и холодильной мощности форсуночной камеры выполняется построение процесса KB на h-d-диаграмме.
Расчетным режимом является работа кондиционеров в теплый период года.
В настоящее время разработаны такие конструкции воздухораспределителей, которые позволяют подавать в помещение воздух с большим значением разности температур внутреннего и приточного воздуха, что позволяет в теплый период обходиться без калориферов второго подогрева.
Построим процесс изменения состояния воздуха в помещении на h-d-диаграмме (рис.3.2).

Рис.3.2. Предварительное построение процесса кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме
По расчетным параметрам внутреннего воздуха и наносим на h-d-диаграмму точку состояния внутреннего воздуха В. Наносим вспомогательную точку В? по d=const вниз, отрезок ВВ? характеризует нагрев воздуха в вентиляторе и равен 1-1,5 °С.
На выходе из форсуночной камеры воздух имеет относительную влажность ,равную 95…90 %.
Через точку В? проведем луч согласно угловому коэффициенту до пересечения = 95 %, получим точку О – состояние воздуха на выходе из форсуночной камеры. Воздух нагревается в вентиляторе на 1-1,5 ?С. Из точки О проводим по d = const отрезок ОП = ВВ?. Точка П - состояние приточного воздуха. Проведем луч через точки П и В, это будет луч процесса в помещении. Нанесем на h-d-диаграмму изотерму в теплый период года на пересечении с лучом процесса в помещении получим точку У – состояние уходящего воздуха.
Отрезок ПВУ - характеризует изменение состояния приточного воздуха от точки П до точки У. Точки П, В, У - лежат на луче процесса в помещении.
По температуре наружного воздуха в теплый период и его энтальпии нанесем точку Н – состояние наружного воздуха.

Расчет необходимой величины воздухообмена

Воздухообмен в помещении по теплоизбыткам, кг/ч, определяется по выражению:
(3.4)
где -сумма теплопоступлений в теплый период года, кВт;
- соответственно энтальпия уходящего и приточного воздуха, кДж/кг.

Воздухообмен по ассимиляции выделяющейся влаги, кг/ч, определяется по выражению:
, (3.5)
где dв – влагосодержание удаляемого воздуха (соответствующее tв и ?в), г/кг; dп – влагосодержание приточного воздуха (соответствующее tп и ?п; принимается по I-d диаграмме после построения в ней точки П), г/кг;
W – избыточные влаговыделения в помещении, кг/ч.

Воздухообмен по борьбе с выделяющимися в помещение вредными газами и парами, кг/ч, определяется из уравнения газового баланса:

, (3.6)
где ?в – плотность воздуха, ?в = 1,2 кг/м3;
zв – предельно допустимая концентрация вредных веществ в воздухе, удаляемом из помещения, г/м3;
zп – концентрация вредных веществ в приточном воздухе, г/м3;
Z – количество вредных веществ, поступающих в воздух помещения, г/ч.

В качестве расчетного воздухообмена G0 принимается максимальное значение из G1, G2, G3, вычисленных в соответствии с ф. 3.4 – 3.6
После этого воздухообмен в помещении проверяется по санитарным нормам подачи наружного воздуха на одного человека, кг/ч:
(3.5)
где - плотность воздуха по температуре приточного воздуха, кг/м3;
- минимальное количество наружного воздуха на одного человека, м3/ч (принимается для концертных и читальных залов, клубов – 20 м3/ч; для ресторанов 50 м3/; для общественных зданий с постоянным пребыванием людей l = 40 м3/ч, с кратковременным (до 2 часов) – l = 20 м3/ч; для производственных помещений l = 30 м3/ч);
- количество людей в помещении;
Если – применяется прямоточная схема, т.е. в помещение подается только наружный воздух.
Если , а в теплый период , то в теплый период прямоточная схема, в холодный – схема с рециркуляцией.
Если и , то применяется схема с рециркуляцией, т. е в помещение подается смесь наружного и внутреннего воздуха.
В залах ресторанов независимо от вышесказанного применяется прямоточная схема, и в расчет принимается большая величина или .

Далее определяется санитарный перепад температур
(3.6)

который не должен превышать 10 – 12 °С. Если ?t > 10 – 12 °С, возможно применение калориферов второго подогрева летом.
При использовании рециркуляции количество рециркуляционного воздуха определяется как:
, (3.7)
где G0 – расчетный воздухообмен, кг/ч;
Gн – количество наружного воздуха, кг/ч.
-7406,4=38467,91?
Глава 4. Построение процессов кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме в теплый и холодный периоды года
.Схема с рециркуляцией летом

Летом для экономии дорогостоящего холода применяется схема с рециркуляцией. К наружному воздуху подмешивается холодный воздух из помещения. На рис 4.1 рециркуляционная линия и точка смеси показаны пунктиром. После точки смеси процесс происходит так же, как и в прямоточной схеме.
Ломаная ОПУ на h-d-диаграмме строится так же, как и в прямоточной схеме (рис.4.3). На h-d-диаграмму наносим состояние наружного воздуха т.Н (рис.4.7) и построим ломаную ОПУ. Расчетный объем приточного воздуха принимается равным для теплого периода (см раздел 3.4 и рис.3.1).

Рис.4.7. Построение процесса кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме по схеме с рециркуляцией летом
Рециркуляционный воздух, проходя по кондиционеру, нагревается на 0,5 – 1,0 °С и вступает с наружным воздухом с параметрами У?. Отрезок УУ? равен 0,5 – 1,0 °С и наносится на h – d диаграмму по линии = const. Соединим т.У? с т.Н – получим линию У’Н смеси наружного и рециркуляционного воздуха.
Положение точки смеси т. С найдем из пропорции:
откуда (4.3)
Длину отрезка У’С наносим на прямую У’Н и найдем положение т.С. Расходы воздуха определяются по п3.4. Через т.С и О проводим прямую луча процесса в оросительной камере.

Если влагосодержание наружного воздуха dн < dп или dн < dв, то определяется влагосодержание т. С по формуле:
(4.4)
В этом случае вместо охлаждения и осушения смесь должна охлаждаться (сухое охлаждение в поверхностном воздухоохладителе) и увлажняться в оросительной камере или сотовом увлажнителе. Тогда построение процесса обработки воздуха в h-d диаграмме будет следующим (рис. 4.8).
Для построения этого процесса сначала определяется влагосодержание т. С по формуле 4.4 и строится линия dс = const. Из точки О проводится линия hо = const до пересечения с линией dс = const в точке С, которая характеризует состояние смеси наружного и рециркуляционного воздуха. Далее строится луч процесса СУ до пересечения с dн = const в точке К, которая характеризует состояние смеси наружного воздуха после воздухонагревателя и рециркуляционного воздуха.
?
Схема с рециркуляцией зимой
Рис.4.10 Построение процесса кондиционирования воздуха на h-d-диаграмме по схеме с рециркуляцией зимой при пересечении отрезка с = 100%
Выбор схемы организации воздухообмена в помещении. Расчет воздухораспределения
Выбор схемы воздухораспределения

Для создания комфортных условий в помещении, удаления загрязняющих веществ, сокращения единовременных и эксплуатационных затрат требуется обеспечить эффективное распределение воздуха в помещении. Выбор схемы организации воздухообмена и типа воздухораспределителей должен быть осуществлен при выборе принципиальной схемы обработки воздуха в центральном кондиционере.
Способ распределения воздуха в помещении определяет величину расхода приточного воздуха, который является основным фактором, влияющим на материало- и энергоемкость СКВ.
При выборе схемы организации воздухообмена следует учитывать особенности помещения, его назначение, конструктивные и объемно-планировочные решения, размещение и размеры источников теплоты, влаги, вредных газов, а также величину поступлений вредностей от этих источников, уровень требований к поддержанию расчетных параметров микроклимата.
Схемы организации воздухообмена подробно рассмотрены в литературе [6, 7, 8]. Каждый способ имеет свои преимущества и недостатки и должен применяться с учетом конкретных условий. Основным критерием при выборе способа должно быть сокращение потребления энергии, повышение качества воздуха и условий комфорта в обслуживаемой зоне.
Воздухообмен в помещении следует организовывать таким образом, чтобы обеспечить оптимальные (или допустимые) параметры микроклимата и чистоту воздуха в обслуживаемой (рабочей) зоне помещения. При выборе схем организации воздухообмена (см рисунок 5.1) следует учитывать архитектурно-строительные решения здания и отдельных помещений, особенности технологического процесса, требования действующих нормативных документов.


Рисунок 5.1. – Основные схемы подачи воздуха в расчетное помещение...

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенной курсовой работы были построены процессы КВ на h-d диаграмме в теплый и холодный периоды года. Было рассчитано и подобрано следующее оборудование:
Кондиционер КЦКП-63 производительностью:
номинальной 10 тыс.м /ч
максимальной 14,1 тыс.м /ч;
Воздухонагреватель I подогрева ВНВ243,1-223-200-4-2,5,2,5-25-лев ?Р=1,6 Па
Воздухораспределитель АМР-К; F_o=0,177 м^2
Вентиляторный агрегат ВОСК9-12,5 с мощностью 55 кВт и частотой вращения 986 об/мин.
Произвели тепловой и аэродинамический расчет оросительной камеры.
?
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

СП 131.13330.2012
СП 60.13330.2012 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003
Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Кн. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха / Р. В. Щекин [и др.]. – 4-е изд., перераб. и доп. – Ки- ев : Будiвельник, 1976. – 352 с.
ГОСТ 30494–96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклима- та в помещениях/ Госстрой России. – М. : ГУП ЦПП, 1999. – 7 с.
ГОСТ 12.1.005–88 Система стандартов безопасности труда. Общие сани- тарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны / Госстрой СССР. – М. : ГУП ЦПП, 1988. – 72 с.
Белова Е. М. Центральные системы кондиционирования воздуха в зданиях / Е. М. Белова. – М. : Евроклимат, 2006. – 640 с., ил.
Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика / В. А. Ананьев, Л. Н. Балуева, А. Д. Гальперин, А. К. Городов [и др.]. – 3-е изд. – М. : Евроклимат, 2001. – 416 с.
Торговников Б. М. Проектирование промышленной вентиляции : справочник / Б. М. Торговников, В. Е. Табачник, Е. М. Ефанов. – Киев : Будiвельник, 1983. – 256 с.
Воздухораспределители завода «Арктос»/ Каталог фирмы «Арктос»,- М.: ИКФ «Каталог», 2017
Теплоснабжение и вентиляция: Курсовое и дипломное проектирование / под ред. Б. М. Хрусталева. – М. : АСВ, 2008. – 784 с., ил.
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. :Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 / под ред. Н. Н. Павлова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд., перераб. и доп. – М. : Стройиздат, 1992. – 319 с., ил.
Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Кн. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха / Р. В. Щекин [и др.]. – 4-е изд., перераб. и доп. – Ки-ев : Будiвельник, 1976. – 352 с.
Кондиционер центральный каркасно-панельный (КЦКП). Каталог фирмы «Веза»,- М.: ИКФ «Каталог», 2011.
СанПин 2.2.4.548-96 ?Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений? – М.: Информационно-издательский центр Минздрава России, 1997.
ГОСТ 32548-2013 Вентиляция зданий. Воздухораспределительные устройства. Общие технические условия
Медно-алюминиевые теплообменники ВНВ. 243. Каталог фирмы «Веза», – М.: ИКФ «Каталог», 2004.
Кокорин О.Я. Установки кондиционирования воздуха. Основы расчета и проектирования. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1978. 264 с.
?



Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru


Смотреть похожие работы

* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.