Здесь можно найти учебные материалы, которые помогут вам в написании курсовых работ, дипломов, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение оригинальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение оригинальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения оригинальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, РУКОНТЕКСТ, etxt.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии так, что на внешний вид, файл с повышенной оригинальностью не отличается от исходного.

Работа № 119938


Наименование:


Курсовик Управление и микропроцессорные средства в электроэнергетике

Информация:

Тип работы: Курсовик. Добавлен: 16.03.2020. Год: 2020. Страниц: 23. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Содержание
Исходные данные для расчета…………………………………………………....2
1. расчет токов короткого замыкания в максимальном и минимальном режимах……………………………………………………………………………3
2. Выбор уставок дифференциальной токовой защиты трансформатора …….9
3. Выбор уставок максимальной токовой защиты …………………………....13
4. Выбор уставок защиты от перегрузки…………………………………….....15
5. Газовая защита трансформатора……………………………………………..17
6. Защиты электродвигателей…………………………………………………...18
7. Самозапуск электродвигателей и защита минимального напряжения........19
8. Автоматическое включение резерва………………………………………....21
Список литературы……………………………………………………………....23


Исходные данные для расчета
Данные двигателя: Р=1000 кВт;
Кп=4,5;
n=2 шт;
tсз пр=0,9 с;
tпп=3 с;
ксзп=2,4;
Lкл=0,5 км.
Данные трансформатора:
ТДН-25000/110;
Uвн=115 кВ;
Uнн=6,6 кВ;
Sкз макс=2400 МВА;
Sкз мин=2100 МВА;
Lвл=50 км.


1. Расчет токов короткого замыкания в максимальном и минимальном режимах

Рисунок 1 – Принципиальная схема электроснабжения подстанции



Рисунок 2 – схема замещения для расчета токов короткого замыкания в максимальном и минимальном режимах

Найдем значения токов короткого замыкания в максимальном и минимальном режимах:
и
А
Для воздушных линий (ВЛ) напряжением выше 1000 В значение
Худ = 0,4 Ом/км ; Rуд = 0,33 Ом/км.
Таблица 1 - Технические характеристики трансформатора
Тип трансформатора Номинальная мощность трансформатора, , кВА
Потери КЗ ? , кВт Напряжение КЗ , %
В-С В-Н С-Н
ТРДН-25000/115 У1 25000 90 10,5 17,5 6,5

За основную ступень напряжения принимаем кВ – среднее номинальное напряжение на шинах 110 кВ энергосистемы.
1. Находим сопротивления системы в максимальном и минимальном режимах:
Ом;
Ом.
Активным сопротивлением энергосистемы пренебрегаем.
2. Активное и индуктивное сопротивления ВЛ 110 кВ АС-95 длиной 50 км:
Ом;
Ом.
3. Напряжения КЗ отдельных обмоток трехобмоточного трансформатора:
%;
;
%.
4. Индуктивные сопротивления отдельных обмоток трехобмоточного трансформатора:
Ом;
;
Ом.
5. Активные сопротивления обмоток трехобмоточного трансформатора:
Ом;
Ом.
6. Результирующие сопротивления трехобмоточного трансформатора:
По отношению к точке К1 обмотки высокого и среднего напряжений трехобмоточного трансформатора соединены параллельно. Поэтому
Ом;
Ом.
7. Результирующие сопротивления цепи КЗ до точки К1 в максимальном и минимальном режимах:

Ом;
48,4 Ом;
Ом.
При расчете тока КЗ в точке К1 активным сопротивлением пренебрегаем.
8. Ток трехфазного КЗ в точке К1 в максимальном и минимальном режимах:
А;
А
Поскольку расчет ведется по напряжению кВ, ток КЗ, определенный по результирующему сопротивлению, также получается отнесенным к этому напряжению.
Для вычисления действительного значения тока КЗ на данной ступени полученный ток нужно привести к напряжению кВ.
А;
А;
9. Ток двухфазного КЗ в точке К1 в максимальном и минимальном режимах:
А;
А.
Ток двухфазного КЗ в точке К1 в максимальном и минимальном режимах, приведенный к напряжению кВ:
А;
А.
10. Находим ударный ток в точке К1:
Постоянная времени:
с,
где .
Ударный коэффициент:

Ударный ток:
А.
11. Сверхпереходная мощность в точке К1:
кВА.
12. Суммарные сопротивления трехобмоточного трансформатора до точки К2:
Ом;
Ом.
13. Результирующие сопротивления цепи КЗ до точки К2 в максимальном и минимальном режимах:
Ом;
Ом.
Активным сопротивлением при расчете токов КЗ в точке К2 пренебрегаем.
14. Ток трехфазного КЗ в точке К2 в максимальном и минимальном режимах:
А;
А.
Для вычисления действительного значения тока КЗ на данной ступени полученный ток нужно привести к напряжению кВ.
А;
А.
15. Ток двухфазного КЗ в точке К2 в максимальном и минимальном режимах:
А;
А.
Ток двухфазного КЗ в точке К2 в максимальном и минимальном режимах, приведенный к напряжению кВ:
А;
А.
16. Находим ударный ток в точке К1:
Постоянная времени:
с,
где .
Ударный коэффициент:

Ударный ток:
кА.
17. Сверхпереходная мощность в точке К2:
кВА.

2. Выбор уставок дифференциальной токовой защиты трансформатора

Дифференциальная защита применяется в качестве основной быстродействующей защиты силовых трансформаторов. Ввиду ее сравнительной сложности дифференциальная защита устанавливается в следующих случаях:
– на одиночно работающих трансформаторах мощностью 6300 кВА и выше;
– на параллельно работающих трансформаторах мощностью 4000 кВА и выше;
–на трансформаторах мощностью 1000 кВА и выше, если токовая отсечка не обеспечивает необходимой чувствительности при КЗ на выводах низшего напряжения ( ), а максимальная токовая защита имеет выдержку времени более 1 с.
При параллельной работе трансформаторов дифференциальная защита обеспечивает не только быстрое, но и селективное отключение поврежденного трансформатора. Для выполнения дифференциальной защиты трансформатора устанавливаются ТТ со стороны всех его обмоток. Вторичные обмотки ТТ соединяются в дифференциальную схему и параллельно к ним подключается токовое реле.
Особенностями, влияющими на выполнение дифференциальной защиты трансформаторов, является наличие намагничивающего тока, проходящего только со стороны источника питания. Намагничивающий ток в нормальном режиме составляет примерно 1-5 % номинального тока трансформатора и поэтому вызывает лишь некоторое увеличение тока небаланса.
1. Выбор уставок начинаем с определения базисных токов.
Коэффициенты трансформации трансформаторов тока:
;
;
.
- коэффициент схемы при симметричном режиме
Для определения базисных токов определим номинальные токи.
А;
А;
А.
Находим базисные токи.
А;
А;
А.
Для выравнивания токов используется диапозон витков:
- сторона ВН 1,001-4,000 ( А);
- сторона СН 1,001-4,000 ( А);
- сторона СН 1,001-4,000 ( А).
2. Определяем относительный начальный ток срабатывания дифзащиты при отсутствии торможения.
Ток срабатывания защиты должен быть отстроен от тока небаланса при сквозных токах нагрузки через трансформатор и не должен превышать .

где ;
- небаланс, обусловленный наличием регулирования напряжения;
- небаланс, вызванный неточностью выравнивания вторичных токов;
- ток начала торможения.

Принимаем ток срабатывания защиты
3. Выбор коэффициента торможения (Кт).
Определяющим условием выбора Кт является отстройка от тока небаланса при внешнем КЗ на стороне ВН.
- начальный ток срабатывания при отсутствии торможения;
- ток начала торможения.
,
где ;
;
- для трехобмоточного трансформатора.

При повреждении нагруженного трансформатора, когда ток нагрузки является сквозным током, необходимо, чтобы Iторм*
Следовательно, условие Iторм*Принимаем:
4. Выбор дифференциальной отсечки.
Ток срабатывания дифференциальной отсечки обеспечивает срабатывание при внутренних КЗ и должна быть отстроена от небаланса при КЗ на стороне среднего напряжения трансформатора.
,
где (для 5А трансформатора тока).
Принимаем: .
5. Выбор уставки блокировки от броска тока намагничивания по отношению второй гармоники к первой .
Принимаем: .
6.Уставка блокировки защиты при внешних КЗ.
Принимаем: .
7. Проверка чувствительности защиты при двухфазном КЗ на стороне низкого напряжения в минимальном режиме.
;
.
Принимаем следующие уставки дифференциальной защиты:
(0,5*126=63 А)
(1*126=126 А)

(9*126=1134 А)

(2,5*126=315 А).
- собственное время, с действием на отключение трансформатора.


Устройство блокировки РПН при перегрузке на стороне высшего напряжения

А;
Принимаем: А.
Автоматика охлаждения

А;
А;
А.
Устройство резервирования отказа выключателя (УРОВ)

Ввод 110 кВ - А; с (шкаф ШЭ2607 041073);
Ввод 35 кВ - с (терминал БЭ2502 03).
?
3. Выбор уставок максимальной токовой защиты

В случае повышения силы тока в защищаемой сети защита начинает свою работу. Максимальная токовая защита (МТЗ) даёт сигнал на отключение только по истечении определённого промежутка времени, называемого выдержкой времени. Выдержка времени зависит от того, где располагается защищаемый участок. Наименьшая выдержка времени устанавливается на наиболее удалённом от источника участке. МТЗ соседнего (более близкого к источнику энергии) участка действует с большей выдержкой времени, отличающейся на величину, называемую ступенью селективности. Ступень селективности определяется временем действия защиты, от которой эту выдержку времени. В случае короткого замыкания на участке срабатывает его защита. Если по каким-то причинам защита не сработала, то через определённое время (равное ступени селективности) после начала короткого замыкания сработает МТЗ более близкого к источнику участка и отключит как повреждённый, так и свой участок. По этой причине важно, чтобы ступень селективности была больше времени срабатывания защиты, иначе защита смежного участка отключит как повреждённый, так и рабочий участок до того, как собственная защита повреждённого участка успеет сработать. Однако важно так же сделать ступень селективности достаточно небольшой, чтобы защита успела сработать до того, как ток короткого замыкания нанесёт серьёзный ущерб электрической сети.
1. На вводе 10 кВ используются: комплект 1 (ШЭ2607 041) шкафа ШЭ2607 041073 и существующее электромеханическое реле РТ-40.
Ток срабатывания МТЗ НН выбран:
- при отсутствии в/м блокировки- по согласованию с уставкой МТЗ СВ НН
А
- при наличии в/м блокировки на стороне НН
А
А- с учетом реальной загрузки трансформатора.
Принимаем: А.
2. На вводе 10 кВ используются: комплект 1 (ШЭ2607 041) шкафа ШЭ2607 041073 и терминал БЭ2502 03, состоящий из трех ступеней МТЗ:
1) МТЗ-1- ускоряемая отсечка;
2) МТЗ-2- МТЗ СН, с действием на отключение выключателя ввода 35 кВ;
3) МТЗ-3- защита от перегрузки, действующая на сигнал.
2.1. Выбор уставки токовой отсечки (МТЗ-1).
Уставка выбирается по условию чувствительности к КЗ на стороне 35 кВ в минимальном режиме работы системы.
А
Принимаем: А; (6,25 А втор); с.
2.2. Ток срабатывания МТЗ СН (МТЗ-2):
- при отсутствии в/м блокировки- по согласованию с уставкой МТЗ СВ СН
А
- при наличии в/м блокировки на стороне СН
А
А- с учетом реальной загрузки трансформатора.
Принимаем: А.
3. На вводе 110 кВ используется шкаф ШЭ2607 041073.
Ток срабатывания МТЗ ВН:
- при наличии в/м блокировки на стороне ВН
А
- по условию чувствительности к КЗ за трансформатором
А
- по согласованию с уставкой МТЗ НН
А
- по согласованию с уставкой МТЗ СН

Принимаем: А.
4. Выбор уставок защиты от перегрузки

Перегрузка трансформаторов обычно бывает симметричной. Поэтому защита от перегрузки выполняется с помощью максимальной токовой защиты, включенной на ток одной фазы. Защита действует с выдержкой времени на сигнал, а на необслуживаемых подстанциях – на разгрузку или отключение трансформаторов. Ток срабатывания защиты:
,
где Кв=0,9 - коэффициент возврата на ШЭ2607 041073 и БЭ2502 03;
Кн- 1,1 - коэффициент надежности.
А;
А;
А.
Таблица 2 - Результаты расчета уставок
ВН СН НН
Тип ШЭ2607 041073 ШЭ2607 041073
БЭ2502 03 ШЭ2607 041073
РТ-40/6
Первичный ток срабатывания, А 98,27 305,5 1076,5
Вторичный ток срабатывания, А 1,22 2,19 3,83
Время действия защиты, с 9- на сигнал 9- на сигнал 9- на сигнал


5. Газовая защита трансформатора
Газовая защита получила широкое распространение в качестве весьма чувствительной защиты от внутренних повреждений трансформаторов. Повреждения трансформатора, возникающие внутри его кожуха, сопровождаются электрической дугой или нагревом деталей, что приводит к разложению масла и изоляционных материалов и образованию летучих газов. Будучи легче масла, газы поднимаются в расширитель, который является самой высокой частью трансформатора и имеет сообщение с атмосферой.
Образование газов в кожухе трансформатора и движение масла в сторону расширителя могут служить признаком повреждения внутри трансформатора. Эти признаки используются для выполнения специальной защиты при помощи газовых реле. Газовое реле устанавливается в трубе, соединяющей кожух трансформатора с расширителем так, чтобы через него проходили газ и поток масла, устанавливающиеся в расширитель при повреждениях в трансформаторе.
Газовое реле способно различать степень повреждения в трансформаторе. При малых повреждениях оно дает сигнал, при больших – производит отключение. Сигнализация о небольших повреждениях вместо отключения позволяет перевести нагрузку на другой источник питания и отключить после этого трансформатор без ущерба для потребителей.
Газовая защита реагирует также на понижение уровня масла в трансформаторе. В этом случае первым сработает сигнальный контакт, а затем при продолжающемся снижении уровня масла срабатывает отключающий контакт, выключая трансформатор.
Газовая защита – единственная защита, реагирующая на утечку масла из бака трансформатора. Основными достоинствами газовой защиты являются: простота её устройства, высокая чувствительность, малое время действия при значительных повреждениях, действие на сигнал или отключение в зависимости от размеров повреждения.
Таблица 3 - Газовая защита
Тип газового реле BF-80/Q
Скорость срабатывания отключающего элемента, м/с 0.65
Тип РПН PC-4
Тип реле газовой защиты RS-1000

6. Защиты электродвигателей
Для защиты электродвигателей мощностью менее 2 МВт от многофазных замыканий должна предусматриваться токовая однорелейная отсечка без выдержки времени, отстроенная от пусковых токов, с реле включенным на разность токов двух фаз.
Наличие перегрузки электродвигателей по технологическим причинам обязывает предусмотреть защиту от перегрузки. Использование реле типа РТ-80 позволит на индукционной части выполнить защиту от перегрузки, а на электромагнитной – токовую отсечку.
1. Определить номинальный и пусковой токи электродвигателя и выбрать коэффициент трансформации трансформаторов тока.
Iном=Р_ном/(v(3 )*U_ном*?*cos?)=1000000/(1,73*6000*0,86*0,8)=1000000/ 141,44=140 А
Iпуск=7,5* Iном=4,5*140=630 А
2. Рассчитать уставку индукционной части реле защиты от перегрузки:
=(1,2/0,80)*140=210 А

где kн – коэффициент надежности, kн = 1,2?1,3
kвозв – коэффициент возврата реле тока, kвозв = 0,80 для реле РТ-80 и kвозв = 0,85 для реле РТ-40
Iном.дв – номинальный ток электродвигателя
Ток срабатывания реле определяем с учётом схемы соединения трансформаторов тока:
=( *210)/1,2=363,3/0,3=1211 А

где kсх – коэффициент схемы, kсх = – для схемы соединения на разность токов в нормальном режиме и при трёхфазном к.з. (kсх = 1 при двухфазном к.з. А-В и В-С – обратить внимание и учесть при оценке чувствительности защиты).
3. Определяется ток срабатывания защиты от многофазных замыканий:
=1,8*630=1134А
где Iпуск – номинальный пусковой ток электродвигателя
Уставка токовой отсечки для реле РТ-80 определяется как кратность тока срабатывания отсечки к току уставки:
=1966/1134=1,73

где Iсз.то – ток срабатывания отсечки
Iсз – ток срабатывания индукционной части реле
Iк(2)=v3/2* Iкmin(3)= v3/2*4490,59=3888,96 A
4. Чувствительность отсечки определяют при к.з. на выводах электродвигателя. Ток к.з. следует рассчитывать для минимального режима работы сети с учетом сопротивления кабельной линии, к которой подключен электродвигатель. По требованию ПУЭ kч ? 2.
kч= Iк(2) /Iсз=3888,96/1512,36=2,57
В случае недостаточной чувствительности отсечки ее схему следует выполнить двухрелейной и повторить расчёты, начиная с пункта 2. Условие чувствительности выполняется.

7. Самозапуск электродвигателей и защита минимального напряжения
7.1 Самозапуск электродвигателей
Для заданной схемы при включении резерва самозапуск электродвигателей осуществляется от предварительно нагруженного резервного источника питания (при отключении секции 1 резервным источником является трансформатор Т2).
Проверить возможность самозапуска электродвигателей, питающихся от шин подстанции, оборудованных устройством АВР.
Расчет самозапуска необходим для выбора уставок защит элементов энергосистемы, а также для определения предельной мощности самозапускающихся электродвигателей, т.е. нахождение максимального количества электродвигателей, которые будут участвовать в самозапуске.
Задача расчета сводится к определению суммарного тока самозапуска электродвигателей и остаточного напряжения на их зажимах. Расчет самозапуска электродвигателей выполняется для наиболее тяжелого режима при остановленных электродвигателях.
Ток в момент пуска или самозапуска электродвигателя равен току трехфазного к.з. за сопротивлением остановленного электродвигателя.
При включении секционного выключателя устройством АВР после исчезновения напряжения на первой секции шин нагрузка Sн и электродвигатели ЭД переходят в режим самозапуска. Задача сводится к определению остаточного напряжения Uост. Условие обеспечения самозапуска электродвигателей:
=0,6*6000=3600 В

При невозможности выполнения условия самозапуска исключить часть неответственных электродвигателей и предусмотреть для них защиту минимального напряжения, а затем заново проверить условие выполнения самозапуска для оставшихся электродвигателей.

7.2 Защита минимального напряжения

Предусмотреть двухступенчатую защиту минимального напряжения на подстанции при условии невыполнения условия самозапуска для всех электродвигателей.
Напряжение срабатывания первой ступени защиты выбирается по условию обеспечения самозапуска электродвигателей и возврата реле при восстановлении напряжения после отключения к.з. и принимается:
?3600 В

Выдержка времени первой ступени отстраивается от действия токовой отсечки электродвигателя и принимается равным:


Напряжение срабатывания второй ступени защиты отстраивается от снижения напряжения на шинах, вызванного самозапуском и принимается:
?3600 В

Выдержка времени второй ступени защиты выбирается в зависимости от технологических условий работы электродвигателя и составляет:
=5 с

Напряжение срабатывания реле-фильтра напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М должно быть отстроено от напряжения небаланса при нормальном режиме и при отклонениях частоты и принимается:




8. Автоматическое включение резерва
Устройства автоматического включения резерва (АВР) применяются в распределительных сетях и на подстанциях, имеющих два или более источников питания, но работающих по схеме одностороннего питания. Устройства АВР должны отвечать следующим требованиям:
1. Схема АВР должна приходить в действие при исчезновении напряжения на шинах подстанции, по любой из двух причин:
- при аварийном, ошибочном или самопроизвольном отключении выключателя рабочего питания, находящегося на данной подстанции, например, выключателя Q5 или Q7
- при исчезновении напряжения на шинах или на линии, откуда питается рабочий источник. Для выполнения этого требования в схеме АВР должен предусматриваться специальный пусковой орган, состоящий из реле, реагирующих на снижение напряжения рабочего источника питания, и реле, контролирующего наличие напряжения на резервном источнике питания.
Напряжение срабатывания (замыкания) контактов реле, реагирующих на снижение напряжения (минимальных реле), следовало бы выбирать таким образом, чтобы пусковой орган срабатывал только при полном исчезновении напряжения. Однако по условиям термической стойкости стандартных реле их напряжение срабатывания не должно быть ниже 15 В. Наряду с этим выбор очень низкого напряжения срабатывания вызовет замедленное действие АВР, поскольку двигатели нагрузки, вращаясь по инерции после отключения питания, могут при определённых условиях поддерживать на шинах достаточно медленно снижающееся напряжение. Поэтому рекомендуется принимать напряжение срабатывания минимального реле напряжения:
=0,4*60=24 В

Напряжение срабатывания максимального реле напряжения, контролирующего наличие напряжения на резервном источнике, определяется из условия отстройки от минимального рабочего напряжения:
=0,6*60=36 В

2. Пуск схемы местного АВР при снижении напряжения на шинах ниже принятого по формуле должен производиться с выдержкой времени для предотвращения излишних действий АВР при к.з. в питающей сети или на отходящих элементах, а также для создания при необходимости определённой последовательности действий устройств противоаварийной автоматики в рассматриваемом узле. Время срабатывания реле времени пускового органа напряжения местного АВР (tcр.АВР) должно выбираться по следующим условиям:
- по условию отстройки от времени срабатывания тех защит, в зоне действия которых к.з. могут вызвать снижение напряжения ниже принятого по формуле:
=1,4+0,6=2 сек

=1,5+0,6=2,1 сек

где t1 – наибольшее время срабатывания защиты присоединений шин, высшего напряжения подстанции (например, защиты линии W1 или W2)
t2 – то же для присоединений шин, где установлен АВР
?t – ступень селективности, принимаемой равной 0,6 с при использовании реле времени АВР типа ЭВ со шкалой 9 с и равной 1,5?2 с – со шкалой 20 с.
- по условию согласования действий АВР с другими устройствами противоаварийной автоматики (АПВ):
=1,4+2,5+1=4,9 сек

где tс.з – время действий той ступени защиты линии W1 (W2), которая надёжно защищает всю линию
tАПВ – уставка по времени первого цикла АПВ линии W1 (W2)
tзап. –запас по времени, tзап. = 2,5?3,5 с в зависимости от типов выключателей, реле времени в схемах защит
3. Действие АВР должно быть однократным. Однократность обеспечивается в схемах АВР на переменном оперативном токе использованием энергии предварительно поднятого груза или натянутых пружин в приводах выключателей, или энергии предварительно заряженных конденсаторов, а в схеме АВР на постоянном оперативном токе – применением специального промежуточного реле однократности включения, имеющего наибольшее замедление на возврат после снятия напряжения с его катушки.
Выдержка времени при возврате этого реле должна несколько превышать время включения выключателя резервного питания:
=2+0,3=2,3 сек

где tв.в – время включения выключателя резервного источника питания
tзап – запас по времени, принимаемый равным 0,3?0,5 с.
4. Для ускорения отключения выключателя резервного источника питания при включении на неустранившееся к.з. должно предусматриваться автоматическое кратковременное ускорение защиты. Выдержка времени ускоряемых защит не должна быть менее 0,5 с. Защиты, имеющие время срабатывания более 1,2 с, допускается не ускорять при действии АВР.


СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Белов А.В. Самоучитель по микропроцессорной технике / А.В. Белов — 2-е изд., перераб.и доп. — СПб. : Наука и Техника, 2007 — 256с. : ил.
2. Абрамов В.М. Электронные элементы устройств автоматического управления: Схемы. Расчет. Справочные данные / В.М.Абрамов — М. : Академкнига, 2006 .— 680с. : ил
3. Угрюмов Е.П. Цифровая схемотехника : учеб. пособие для вузов / Е.П. Угрюмов — 2-е изд.,перераб.и доп. — СПб. : БХВ-Петербург, 2007 — 800с. : ил
4. Нарышкин А. К. Цифровые устройства и микропроцессоры : учеб. пособие для вузов / А. К. Нарышкин .— 2-е изд., стер. — М. : Академия, 2008 .— 319 с. : ил
5. Минаков Е.И. ТулГУ Микропроцессоры и их применение в радиотехнических устройствах и системах: Учеб.пособие / Е.И.Минаков, А.В.Черешнев; Под ред. А.Я. Паринского; ТулГУ — Тула, 2002 .— 120с. : ил.
6. Фрике К. Вводный курс цифровой электроники : учеб.пособие / К.Фрике; пер.с нем.под ред.и с доп.В.Я. Кремлева — 2-е изд., испр. — М. : Техносфера, 2004 .— 432с. : ил.





Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru


Смотреть похожие работы

* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.