На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Результат поиска


Наименование:


Курсовик Усиление фундаментов, уширением подошвы (расчёты)

Информация:

Тип работы: Курсовик. Предмет: Строительство. Добавлен: 31.10.2013. Сдан: 2012. Страниц: 38. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Содержание
Усиление фундаментов, уширением подошвы………………………..………3
1.1. Сечение 1-1……………………………….……………………………...5
1.2. Сечение 2-2……………………………….…………………………
1.3. Сечение 3-3……………………………….…………………………
1.4. Сечение 4-4…………………………….……………………………
1.5. Сечение 5-5…………………………….……………………………
Расчет дополнительной осадки грунта основания………………………
2.1. Сечение 1-1……………………………….……………………………
2.2. Сечение 3-3……………………………….……………………………
Расчет фундамента на изгиб для подбора арматуры усиления в
плитной части……………………………………………………………….
3.1. Сечение 1-1……………………………….……………………………
3.2. Сечение 3-3……………………………….……………………………
3.3. Сечение 5-5……………………………….…………………………….
Усиление столбчатого центрально-нагруженного фундамента с помощью буронабивных свай………………………………………………..
4.1. Сечение 1-1……………………………….………………………………
Подбор диаметра рабочей арматуры сваи……………………………........
5.1. Сечение 1-1……………………………….…………………………….
Приложение……………………………………………………………………
6.1.Элементы усиления………………........................................................
6.2. Спецификация элементов фундаментов……………………………...
Список литературы……………………………………………………………..


1.Усиление центрально-нагруженных фундаментов, уширением подошвы
1. Определение значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения:
F_OVII=(m+1) ?-N_II ,
где m – процент увеличение нагрузки в долях единиц
2. Определение среднего давления под подошвой фундамента с учетом увеличения нагрузки:
P=(F_OVII ?+G?_грII+G_фII)/A;
G_м=G_грII+G_фII=A•d•?_ср
3. Определение расчетного сопротивления грунта основания при существующих размерах подошвы фудамента:
R=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+(M_q-1)•d_b•?_II^`+M_c•c_II )
где ?_c1=1,25 и ?_c2=1,056- коэффициенты условия работы грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием, определяемые по таблице 3 {1};
k=1,1 –коэффициент надежности, принятый равным 1,1 т.к. прочностные характеристики грунта (j и с) приняты по таблице 1-3 приложения 1{1};
M_?=0,711;M_q=3,804; M_c=6,387- коэффициенты, принимаемые по таблице 4 {1}, в зависимости от угла внутреннего трения ?=23,7° грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента;
k_z=1- коэффициент при b < 10 м ;
?_II=(?_1•h_1+?_2•h_2+?_2sat•h_2^+?_sb•h_3)/(h_1+h_2+h_2^+h_3 )
?_II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента;
?_II^=0,85?•??_I=0,85*19,4=16,49 кН/?м ?^3- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента;
c_2=- расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
d_1- глубина заложения подошвы фундамента бесподвальных зданий от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле:
d_1=h_s+(h_cf•?_cf)/(?_II^ )
h_s- толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;
h_cf- толщина конструкции пола подвала, м;
?_cf- осредненное расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3;
?_cf=20 кН/м3 (бетонный пол);
d_b- расстояние от уровня планировки до пола подвала.
4. Проверка условия P?R, если условие не выполняется, то необходимо усиление фундамента.
5. Определяется требуемая площадь подошвы фундамента.
A_тр=F_OVII/(R-d?_ср );
6. Определяем требуемые размеры подошвы фундамента кратно 100мм.
7. Определяем расчетное сопротивление грунта основания при измененной ширине подошвы фундамента.
8. Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом измененных размеров.
9. Проверяем условие: P?R,
(R_1-P)/R_1 •100%<10%;
10. Конструктивное решение усиления. Определяется величина уширения подошвы фундамента с каждой стороны.
?b=(b_ус-b)/2
?b>100мм.
Исходя из целесообразности использования данного метода усиления, должно быть 0,3??b?0,6.
?
1.1. Сечение 1-1

Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения.
F_OVII=(m+1) ?-?N_II=(0,4+? 1)2931,2=4103,68 кН;
Определяем среднее давление под подошвой фундамента.
P=(F_OVII+G_грII+G_фII)/A;
P=(4103,68+360)/9=495,96 кПа;
G_м=3^2•2•20•1•1=360 кН
Определяем расчетное сопротивление грунтов основания.
R=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R=416,016кПа.
Проверяем условие P?R.
Условие не выполняется, следовательно, необходимо усиление фундамента.
Определяем требуемую площадь подошвы фундамента.
A_тр=F_OVII/(R-d•?_ср );
A_тр=4103,63/(416,016 -2•20)=10,91м^2;
b_тр=v(A_тр )=3,3м;
Принимаем b_уточ=3,3м;
Определяем расчетное сопротивление при измененных размерах фундамента.
R_1=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R_1=(1,25•1,08)/1,1 (0,711•1•3,3•12,703+3,804•2•0,85•19,4+6,387•29,2),
R_1=419,35 кПа
Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом измененных размеров.
P=(F_OVII+G_грII+G_фII)/A;
P=(4103,68+435,6)/?3,3?^2 =416,83 кПа;
G_м=?3,3?^2•2•20•1•1=435,6 кН
Проверяем условие P?R.
416,83?435,6
Условие выполняется, следовательно, размеры подошвы достаточны для восприятия нагрузки после ее увеличения.
(435,6-416,83)/416,83•100%=4,5%<10%,
,условие экономичности выполняется.
Определяем величину уширения подошвы фундамента с каждой стороны.
?b=((b_ус-b))/2=(3,3-3)/2=0,15м
Исходя, из конструктивных требований принимаем ?b=0,3м.
b_ус=b+?b=3+0,6=3,6м



Рисунок 1.1- Усиление столбчатого центрально-нагруженного фундамента методом уширения подошвы.
?
1.2. Сечение 2-2

Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения.
F_OVII=(m+1) ?-?N_II=(0,4+? 1)479,4=671,16кН;
Определяем среднее давление под подошвой фундамента.
P=(F_OVII+G_грII+G_фII)/A;
P=(671,16+33,28)/1,6=440,28 кПа;
G_грII+G_фII=1,6•1пм•1,04•20=33,28кН;
Определяем расчетное сопротивление грунтов основания.
R=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R=326,816 кПа.
Проверяем условие P?R.
440,28?326,816
Условие не выполняется, следовательно, необходимо усиление фундамента.
Определяем требуемую площадь подошвы фундамента.
A_тр=F_OVII/(R-d•?_ср );
A_тр=671,16/(326,816-1,04•20)=2,19м^2;
b_тр=2,19м;
b_уточ=2,2м;
Определяем расчетное сопротивление при измененных размерах фундамента.
R_1=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R_1=(1,25•1,08)/1,1 (0,711•1•2,2•12,849+3,804•1,04•0,85•19,4+6,387•29,2),
R_1=333,54 кПа
Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом измененных размеров.
P=(671,16+45,76)/2,2=325,87 кПа;
G_грII+G_фII=2,2•1пм•1,04•20=45,76 кН;
Проверяем условие P?R.
325,87?333,54
Условие выполняется, следовательно, размеры подошвы достаточны для восприятия нагрузки после ее увеличения.
(333,54-325,87)/325,87•100%=2,35%<10%,
условие экономичности выполняется.
Определяем величину уширения подошвы фундамента с каждой стороны.
?b=((b_ус-b))/2=(2,2-1,6)/2=0,3м
Исходя, из конструктивных требований принимаем ?b=0,3м.
b_ус=2,2 м

Рисунок 1.2- Усиление ленточного центрально-нагруженного фундамент под внутреннюю стену в бесподвальной части здания методом уширения подошвы.
?
1.3. Сечение 3-3

Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения.
F_OVII=(m+1) ?-?N_II=(0,4+? 1)536,9=751,66кН;
Определяем среднее давление под подошвой фундамента.
P=(F_OVII+G_грII+G_фII)/A;
P=(751,66+10,5)/1,4=544,4 кПа;
G_грII+G_фII=1,4•1пм•1,04•25=10,5кН;
Определяем расчетное сопротивление грунтов основания.
R=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R=384,414 кПа.
Проверяем условие P?R.
544,4?384,414
Условие не выполняется, следовательно, необходимо усиление фундамента.
Определяем требуемую площадь подошвы фундамента.
A_тр=F_OVII/(R-d•?_ср );
A_тр=751,66/(384,414-0,421•25)=2,01м^2;
b_тр=2,01м;
b_уточ=2,1м;
Определяем расчетное сопротивление при измененных размерах фундамента.
R_1=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R_1=(1,25•1,08)/1,1 (0,711•1•2,1•12,595+3,804•0,421•0,85•19,4+(3,804-1)(1,9-0,2)•0,85•19,4+6,387•29,2),
R_1=380,77кПа
Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом измененных размеров.
P=(751,66+45,76)/2,1=365,43 кПа;
G_грII+G_фII=2,1•1пм•0,3•25=15,75 кН;
Проверяем условие P?R.
365,43 ?380,77
Условие выполняется, следовательно, размеры подошвы достаточны для восприятия нагрузки после ее увеличения.
(380,77-365,43 )/(365,43 )•100%=4,2%<10%,
условие экономичности выполняется.
Определяем величину уширения подошвы фундамента с каждой стороны.
?b=((b_ус-b))/2=(2,1-1,4)/2=0,35м
Исходя, из конструктивных требований принимаем ?b=0,4м.
b_ус=2,2 м



Рисунок 1.3- Усиление ленточного центрально-нагруженного фундамента под внутреннюю стену в подвальной части здания методом уширения подошвы.
?
1.4. Сечение 4-4

1. Определение значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения:
F_OVII=(0,45+1)471,4=683,53 кН
2. Определяем расчетное сопротивление грунта основания при существующих размерах фундамента:
R=1,227(0,711•1•1,4•12,594+3,804•0,421•16,49+(3,804-1)•1,75•16,49+186,5)=378,613 кПа
3. Определяем краевые давления, действующие под подошвой фундамента:
P_(max,min)=(F_OVII+G_грI+G_фII)/A±(?М )/W,
G_фII=A•d_(ф.п.)•?_ср=0,3•1,4•25•1=10,5 кН
4. Определяем момент, действующий на фундамент:
?M_(||)=?Е_(а•) h_о-G_гр1•е_1+G?_гр2•е_2-Е_(р•) h_ор+G_пр•е_пр;
h_пр=q/(?_(||)^/ )=10/(0,85•19,4)=0,6 м
?_ah1=q_1•tg^2 (45-?_|+| /2)=10•tg^2 (45-23,7/2)=4,27 кН/м^2
?_ah2=(g+h_ф•?_(||)^/ )•tg^2 (45-?_(||)/2)=(10+2,15•0,85•19,4)•tg^2 (45-23,7/2)
?_ah2=19,39 кН/м^2
Активное давление:
E_a=(?_ah1+?_ah2)/2•h_ф•1п.м.•?_f=(4,27+19,39)/2•2,15•1•1=25,43 кН
Пассивное давление:
E_p=?_(||)^/•?h_p?^2/2•tg^2 (45+?_(||)/2)•l•?_f=0,85•19,4•?0,3?^2/2•tg^2 (45-23,7/2)•1•1=1,74 кН
Вес грунта:
G_гр1=(b/2-b_бл/2)•(h_ф-0,5)•?_(||)^/•?_f=(1,4/2-0,6/2)(2,15-0,3)•0,85•19,4•1
G_гр1=12,2кН
G_гр2=0
Вес перекрытия:
G_пр=(?_f•g_пр+g_пр^вр•?_f )•A =(5,5+1,5)•3•1=21 кН
е_пр=(b_бл-h_(задел.))/2=(0,6-0,12)/2=0,24м
h_ор=h_р/3=0,3/3=0,1м
h_о=h_ф/3•(h_ф+3h_пр)/(h_ф+2h_пр )=2,15/3•(2,15+3•0,61)/(2,15+2•0,61)=0,85м
е_1=е_2=(b+b_бл)/4=(1,4 +0,6)/4=0,5 м
?M_ =25,43•0,85+21•0,24-1,74•0,1-12,2•0,5=20,39 кН•м
P_(max,min)=(683,53 +12,2+10,5)/1,4±(20,39 )/0,32=504,45±63,72 кПа,
где W=(?1,4?^2•1)/6=0,32 м^3
4. Проверяем условие:
{-(P_max?1,2R@P_min>0)+ {-(567,17?454,34@440,73 >0)+; Условие не выполняется, требуется усиление.
5. Определяем требуемые размеры подошвы фундамента:
A_тр=683,53/(378,613-0,421•20)=1,84м^2;
Принимаем b_ут=1,8м
6. Определяем расчетное сопротивление грунта основания при измененных размерах фундамента:
R=1,227(0,711•1,8•12,594+3,804•0,421•16,49+(3,804-1)•1,75•16,49+186,5)=380,3 кПа
7. Определяем краевые давления, действующие под подошвой фундамента с измененными размерами:
G_гр1=(1,8/2-0,6/2)(2,15-0,3)•16,49•1=18,3кН
е_1=е_2=(b+b_бл)/4=(1,8+0,6)/4=0,6 м
W=(?1,8?^2•1)/6=0,54 м^3
G_фII=A•d_(ф.п.)•?_ср=0,3•1,8•25=13,5 кН
?M_ =25,43•0,85+21•024-1,74•0,1-18,3•0,6=15,51кН•м
P_(max,min)=(683,53+13,5+12,33)/1,8±(15,51 )/0,54=397,406±28,72 кПа
8. Проверяем условие:
{-(P_max?1.2R@P_min>0)+ {-(426,126?459@368,686>0)+; Условие выполнено.
(382,5-368,686)/368,686•100%=3,75%?10%
9. Конструктивное решение усиления.
Величина уширения подошв фундамента с каждой стороны определяется формулой:
?b=(1,8-1,4)/2=0,2м, принимаем ?b=0,3 м.
b_ус=b+?b=1,4+0,6=2 м


1.4 - Усиление ленточного внецентренно - нагруженного фундамента под наружную стену в подвальной части здания.?
Сечение 5-5
Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения.
F_OVII=(m+1) ?-?N_II=(0,45+? 1)427,4=619,73 кН;
Определяем среднее давление под подошвой фундамента.
P=(F_OVII+G_грII+G_фII)/A;
P=(619,73+30,4)/1,6=406,33 кПа;
G_грII+G_фII=1,6•1пм•0,95•20=30,4кН;
Определяем расчетное сопротивление грунтов основания.
R=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R=319,89 кПа.
Проверяем условие P?R.
406,33?319,89
Условие не выполняется, следовательно, необходимо усиление фундамента.
Определяем требуемую площадь подошвы фундамента.
A_тр=F_OVII/(R-d•?_ср );
A_тр=619,73/(319,89-0,95•20)=2,06 м^2;
b_тр=2,06м;
b_уточ=2,1м;
Определяем расчетное сопротивление при измененных размерах фундамента.
R_1=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R_1=1,227(0,711•1•2,1•12,849+3,804•0,95•16,49+186,5),
R_1=325,49 кПа
Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом измененных размеров.
P=(619,73+39,9)/2,1=314,11 кПа;
G_грII+G_фII=2,1•1пм•0,95•20=39,9 кН;
Проверяем условие P?R.
314,11?325,49
Условие выполняется, следовательно, размеры подошвы достаточны для восприятия нагрузки после ее увеличения.
(325,49-314,11)/314,11•100%=3,6%<10%
условие экономичности выполняется.
Определяем величину уширения подошвы фундамента с каждой стороны.
?b=((b_ус-b))/2=(2,1-0,6)/2=0,25 м
Исходя, из конструктивных требований принимаем ?b=0,3м.
b_ус=b+?b=1,6+0,6=2,2 м


Рисунок 1.5- Усиление ленточного центрально-нагруженного фундамент под наружную стену в бесподвальной части здания методом уширения подошвы.
?
2.Расчет дополнительной осадки грунта основания.
2.1. Сечение 1-1
1. Определяется значение осадки от существующего здания.
Расчет осадки оснований выполняется в соответствии с рекомендациями {1}, исходя из условия S?S_u,
где S_u- предельно-допустимая осадка определяемая по приложению 4. {1};
S- расчетная осадка, определяемая методом послойного суммирования.
а) Строим расчетную схему.
б) Разбираем грунтовый массив ниже подошвы фундамента на элементарные слои, исходя из следующих условий:
- мощность любого элементарного слоя ?h_i?0,4•b, м.
- слои должны быть однородными по своим свойствам
?h?0,4•b=0,4•3=1,2 м
в) строим эпюру природных напряжений:
?_zg=?_0^n-??dz;?
?_zgo=d_n•?_I,?_zgi=?_(?zg?_(i-1) )+??h?_i•?_i,
где d_n - расстояние от уровня планировки до низа подошвы фундамента.
?_zgo=2•0.85•19.4=32,98 кПа
?_zg1=32,98+1,2*19,4=56,26 кПа
Природные давления определяются в границах элементарных слоев.
Расчет осадки фундамента до увеличения нагрузки ведется в табличной форме и представлен в таблице 2.1
Таблица 2.1
?_zgo, кПа ?_zg, кПа Р, кПа P_0=P-?_zgо
, кПа ??h?_i, м z, м ?=2z/b ? ?_zp=??•P?_0, кПа ?_(zp_i)^ср , кПа
32,98

32,98
56,26
79,54
98,94 365,689 332,709 0
1,2
1,2
1,0 0
1,2
2,4
3,4 0
0,8
1,6
2,267 1
0,8
0,449
0,283 332,709
266,167
149,386
94,157
299,438
207,777
121,772
102,94
126,94
138,94 0,2
1,2
0,6 3,6
4,8
5,4 2,4
3,2
3,6 0,257
0,16
0,131 85,506
53,233
43,585 89,832
69,370
48,409
151,18
159,34 0,6
0,4 6
6,4 4
4,267 0,108
0,097 35,933
32,273 39,759
34,103
168,06 0,8 7,2 4,8 0,077 25,619 28,946

г) Строим эпюру дополнительных давлений от фундамента.
Значения напряжений определяются на границах элементарных слоев.
Начало эпюры на уровне подошвы
?_zp=??•P?_0,
где P_0- дополнительное давление на уровне подошвы фундамента;
P– среднее давлении е под подошвой фундамента;
P=??-N_II +G_фII+G?_грII/А_ут ;
P=(2931,2+360)/9=365,689 кПа,
где G_м=3^2•2•20•1•1=360 кН- расчетная нагрузка от веса
?=f(?=l/b,?=2z/b)- коэффициент, учитывающий убывание с глубиной дополнительных давлений, приложение 2, таблица 1{1}.
P_0=365,689-32,98=332,709 кПа,
д) Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи, которая на такой глубине от подошвы фундамента, на которой выполняется условие:
?_zp?0,2•?_zg,
?_zp=25,619?0,2•168,060=33,162кПа
Следовательно мощность сжимаемой толщи Нс = 7,2м.
е) Определяем осадку основания в пределах сжимаемой толщи:
S=?•?_(i=1)^n-(?_zpi^ср•??h?_i)/E_i
где ?=0,8-коэффициент, учитывающий боковое расширение грунта;
n – количество элементарных слоев, вошедших в сжимаемую толщу;
??h?_i-мощность соответствующего элементарного слоя, м;
E_i- модуль деформации соответствующего элементарного слоя, кПа;
?_zpi^ср-дополнительное вертикальное давление от сооружения в середине элементарного слоя, кПа.
S=0,8•((299,438•1,2)/20,5+(207,77•1,2)/20,5+(121,772•1)/20,5+(89,832•0,2)/21+(69,370•1,2)/21+(48,409•0,6)/21+(39,759•0,6)/21+(34,103•0,4)/21+(28,946•0,8)/40)=3,54 см
ж) Проверяем условие S S=3,54смПредельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 10 см, следовательно принятые размеры фундамента удовлетворяют расчету по деформации.
2 Определяется значение осадки после увеличения нагрузки.
а) Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения:
F_OVII=(m+1) ?-?N_II=(0,4+? 1)•2931,2=4103,68 кН;
б) Определим давление на уровне подошвы фундамента:
P=??-N_II +G_фII+G?_грII/А_ут ;
P=(4109,68+360)/9=495,964кПа,
где G_м=3^2•2•20•1•1=360 кН- расчетная нагрузка от веса фундамента и грунта на его уступах.
Расчет осадки фундамента после увеличения нагрузки ведется в табличной форме и представлен в таблице 2. 2
Таблица 2. 2
?_zgo, кПа ?_zg, кПа Р, кПа P_0=P-?_zgо
, кПа ??h?_i, м z, м ?=2z/b ? ?_zp=??•P?_0, кПа ?_(zp_i)^ср , кПа
32,98

32,98
56,26
79,54
98,94 495,964 462,984 0
1,2
1,2
1,0 0
1,2
2,4
3,4 0
0,8
1,6
2,267 1
0,8
0,449
0,283 462,984
370,387
207,880
131,024
416,686
289,134
169,454
102,94
126,94
138,94 0,2
1,2
0,6 3,6
4,8
5,4 2,4
3,2
3,6 0,257
0,16
0,131 118,987
74,077
60,651 125,006
96,532
67,364
151,18
159,34 0,6
0,4 6
6,4 4
4,267 0,108
0,097 50,002
44,909 55,327
47,456
168,06
181,14 0,8
1,2 7,2
8,4 4,8
5,6 0,077
0,058 35,649
26,853 40,279
31,251

в) Строим эпюру дополнительных давлений от фундамента.
Значения напряжений определяются на границах элементарных слоев.
Начало эпюры на уровне подошвы
?_zp=??•P?_0,
где P_0- дополнительное давление на уровне подошвы фундамента;
?=f(?=l/b,?=2z/b)- коэффициент, учитывающий убывание с глубиной дополнительных давлений, приложение 2, таблица 1{1}.
P_0=495,964-32,98=462,984кПа,
г) Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи, которая на такой глубине от подошвы фундамента, на которой выполняется условие:
?_zp?0,2•?_zg,
?_zp=26,853?0,2•181,14=36,228кПа
Следовательно мощность сжимаемой толщи Нс = 8,4м.
д) Определяем осадку основания в пределах сжимаемой толщи:
S=?•?_(i=1)^n-(?_zpi^ср•??h?_i)/E_i
где ?=0,8-коэффициент, учитывающий боковое расширение грунта;
n – количество элементарных слоев, вошедших в сжимаемую толщу;
??h?_i-мощность соответствующего элементарного слоя, м;
E_i- модуль деформации соответствующего элементарного слоя, кПа;
?_zpi^ср-дополнительное вертикальное давление от сооружения в середине элементарного слоя, кПа.
S=0,8•((416,686•1,2)/20,5+(289,134•1,2)/20,5+(169,454•1)/20,5+(125,006•0,2)/21+(96,532•1,2)/21+(67,364•0,6)/21+(55,327•0,6)/21+(47,456•0,4)/21+(40,279•0,8)/40+(31,251•1,2)/40)=4,995 см
е) Проверяем условие S S=4,995смПредельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 10 см, следовательно принятые размеры фундамента удовлетворяют расчету по деформации.
3. Определяется величина дополнительной осадки.
?S=S_2-S_1?4см
?S=4,995-3,54=1,455?4см
Вывод: величина дополнительной осадки после увеличения нагрузки не превышает предельно-допустимого значения.

Рисунок 2.1 - Эпюры природных и дополнительных давлений в грунте до увеличения нагрузки к расчету дополнительной осадки столбчатого фундамента (сечение 1-1).

Рисунок 2.2 - Эпюры природных и дополнительных давлений в грунте после увеличения нагрузки к расчету дополнительной осадки столбчатого фундамента (сечение 1-1).
2.2. Сечение 3-3
1. Определяется значение осадки от существующего здания.
а) ?h=0,4•b=0,4•1,4=0,56 м
б) строим эпюру природных напряжений:
? ??_zgo=03•0,85•19,4=4,947 кПа,;
?_zg1=4,947+0,56*19,4=15,811 кПа
в) Строим эпюру дополнительных давлений от фундамента:
P=??-N_II +G_фII+G?_грII/А_ут ;
P=(536,9+10,5)/1,4=391 кПа,
где G_м=?G_фII+G?_грII=А•d_(ф.п.)•?_(ж.б.)=1,4•0,3•25=10,5кН
?_zp=??•P?_0,
P_0=391-4,947=386,053 кПа
Расчет осадки фундамента до увеличения нагрузки ведется в табличной форме и представлен в таблице 2.3
Таблица 2.3
?_zgo, кПа ?_zg, кПа Р, кПа P_0=P-?_zgо
, кПа ??h?_i, м z, м ?=2z/b ? ?_zp=??•P?_0, кПа ?_(zp_i)^ср , кПа
4,947

4,947
15,811
26,675
37,539
48,403
59,267
61,207 391 386,053 0
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,1 0
0,56
1,12
1,68
2,24
2,8
2,9 0
0,8
1,6
2,4
3,2
4
4,143 1
0,881
0,642
0,477
0,374
0,306
0,297 386,053
340,113
247,846
184,147
144,384
118,132
114,658
363,083
293,980
215,996
164,266
131,258
116,395
70,407
81,607
92,807
101,207 0,46
0,56
0,56
0,42 3,36
3,92
4,48
4,9 4,8
5,6
6,4
7 0,258
0,223
0,196
0,180 99,602
86,090
75,666
69,490 107,130
92,846
80,878
72,575
104,063
115,487
121,607 0,14
0,56
0,3 5,04
5,6
5,9 7,2
8
8,429 0,175
0,158
0,149 67,559
60,996
57,522 68,525
64,278
59,259
124,441
130,545
136,649
142,753
148,857
154,961
161,065
167,169 0,26
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56 6,16
6,72
7,28
7,84
8,4
8,96
9,52
10,08 8,8
9,6
10,4
11,2
12
12,8
13,6
14,4 0,143
0,132
0,122
0,113
0,106
0,096
0,086
0,076 55,206
50,959
47,098
43,624
40,922
37,061
33,201
29,340 56,364
53,083
49,029
45,361
42,273
38,992
35,131
31,271

г) Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи, которая на такой глубине от подошвы фундамента, на которой выполняется условие:
?_zp?0,2•?_zg,
?_zp=29,340?0,2•167,169=33,434кПа
Следовательно мощность сжимаемой толщи Нс = 10,08м.
д) Определяем осадку основания в пределах сжимаемой толщи:
S=?•?_(i=1)^n-(?_zpi^ср•??h?_i)/E_i
S=0,8•((363,083•0,56)/20,5+(293,980•0,56)/20,5+(215,996•0,56)/20,5+(164,266•0,56)/20,5+(131,258•0,56)/20,5+(116,395•0,1)/20,5+(107,130•0,46)/21+(92,846•0,56)/21+(80,878•0,56)/21+(72,575•0,42)/21+(68,525•0,14)/21+(64,278•0,56)/21+(59,259•0,3)/21+(56,364•0,26)/40+(53,083•0,56)/40+(49,029•0,56)/40+(45,361•0,56)/40+(42,273•0,56)/40+(38,992•0,56)/40+(35,131•0,56)/40+(31,272•0,56)/40)=0,03875м=3,875 см
ж) Проверяем условие S S=3,875смПредельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 10 см, следовательно принятые размеры фундамента удовлетворяют расчету по деформации.
2 Определяется значение осадки после увеличения нагрузки.
а) Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения:
F_OVII=(m+1) ?-?N_II=(0,4+? 1)•536,9=751,36 кН;
б) Определим давление на уровне подошвы фундамента:
P=??-N_II +G_фII+G?_грII/А_ут ;
P=(751,66+10,5)/1,4=544,4кПа,
где G_м=?G_фII+G?_грII=А•d_(ф.п.)•?_(ж.б.)=1,4•0,3•25=10,5кН
?_zp=??•P?_0,
P_0=544,4-4,947=539,453 кПа
Расчет осадки фундамента после увеличения нагрузки ведется в табличной форме и представлен в таблице 2.4
Таблица 2.4
?_zgo, кПа ?_zg, кПа Р, кПа P_0=P-?_zgо
, кПа ??h?_i, м z, м ?=2z/b ? ?_zp=??•P?_0, кПа ?_(zp_i)^ср , кПа
4,947

4,947
15,811
26,675
37,539
48,403
59,267
61,207 391 386,053 0
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,1 0
0,56
1,12
1,68
2,24
2,8
2,9 0
0,8
1,6
2,4
3,2
4
4,143 1
0,881
0,642
0,477
0,374
0,306
0,297 539,463
475,267
346,335
257,324
201,759
165,076
160,221
507,365
410,801
301,830
229,542
183,418
162,649
70,407
81,607
92,807
101,207 0,46
0,56
0,56
0,42 3,36
3,92
4,48
4,9 4,8
5,6
6,4
7 0,258
0,223
0,196
0,180 139,181
120,300
105,735
97,103 149,701
129,741
113,018
101,419
104,063
115,487
121,607 0,14
0,56
0,3 5,04
5,6
5,9 7,2
8
8,429 0,175
0,158
0,149 94,406
85,235
80,380 95,755
89,821
82,808
124,441
130,545
136,649
142,753
148,857
154,961
161,065
167,169
173,273
179,377 0,26
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56
0,56 6,16
6,72
7,28
7,84
8,4
8,96
9,52
10,08
10,64
11,2 8,8
9,6
10,4
11,2
12
12,8
13,6
14,4
15,2
16 0,143
0,132
0,122
0,113
0,106
0,096
0,086
0,076
0,066
0,056 77,143
71,209
65,814
60,959
57,183
51,788
46,394
40,999
35,605
30,210 78,762
74,176
68,512
63,387
59,071
54,486
49,091
43,697
38,302
32,908

г) Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи, которая на такой глубине от подошвы фундамента, на которой выполняется условие:
?_zp?0,2•?_zg,
?_zp=38,219?0,2•191,58=38,317кПа
Следовательно мощность сжимаемой толщи Нс = 11,2м.
д) Определяем осадку основания в пределах сжимаемой толщи:
S=?•?_(i=1)^n-(?_zpi^ср•??h?_i)/E_i
S=0,8•((507,365•0,56)/20,5+(410,801•0,56)/20,5+(301,830•0,56)/20,5+(229,542•0,56)/20,5+(183,418•0,56)/20,5+(162,649•0,1)/20,5+(149,701•0,46)/21+(129,741•0,56)/21+(113,018•0,56)/21+(101,419•0,42)/21+(95,755•0,14)/21+(89,821•0,56)/21+(82,808•0,3)/21+(78,762•0,26)/40+(74,176•0,56)/40+(68,512•0,56)/40+(63,387•0,56)/40+(59,071•0,56)/40+(54,486•0,56)/40+(49,091•0,56)/40+(43,697•0,56)/40+(38,302•0,56)/40+(32,908•0,56)/40)=5,494 см
ж) Проверяем условие S S=5,494смПредельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 10 см, следовательно принятые размеры фундамента удовлетворяют расчету по деформации.
3. Определяется величина дополнительной осадки.
?S=S_2-S_1?4см
?S=5,494-3,875=1,619?4см
Вывод: величина дополнительной осадки после увеличения нагрузки не превышает предельно-допустимого значения.
3.Расчет на изгиб для подбора арматуры усиления в плитной части фундамента.
3.1. Сечение 1-1
1. Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения:
F_OVI=(m+1) ?-N_I ,
где m – процент увеличение нагрузки в долях единиц
F_OVI=1,4•3287,8=4602,92 кН;
2. Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом увеличения нагрузки:
P=(F_OVI ?+G?_грI+G_фI)/A;
P=(4602,92+570,24)/?36?^2 =399,164 кПа;
G_м=?G_гр+G_ф=A_ус•d•?_ср•?_f•?_n=3,6?^2•2,2•1,1•20=570,24 кН;
2. Определяем значения изгибающего момента и поперечной силы:
Q=P•?b•l=399,164•0,3•3,6=431,097кН;
M=(P•?b^2•l)/2=(399,164•?0,3?^2•3,6)/2=64,665кНм;
3. Определяем минимальную и фактическую высоты от центра тяжести арматуры до сжатой зоны бетона:
h_0min=Q/(k_1•R_bt•b_ус )=431,097/(0,75•0,75•3,6•?10?^3 )=0,21м
где k1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона (k1=0.75- тяжелый бетон);
Rbt – прочность бетона на растяжение, МПа
Бетон усиления В15, Rbt=0.75 МПа;
h_0=(h+?h)-y=0,3+0,3-0,05=0,55м,
где ?h- величина наращиваемого железобетона на подушку фундамента(?h=200?300(через 50);
y- расстояние от низа сжатой зоны до центра тяжести арматуры(y=50мм).
4. Сравниваем величины минимальной и фактической рабочей зоны бетона:
h_0^min?h_0,
0,21м?0,55м
Условие выполнилось, следовательно для дальнейшего расчета принимается величина h_0,
5. Подбираем минимальный требуемый диаметр арматуры:
A_s=M_|/(?•R_s•h_0факт )=64,665/(0,9•355•0,55•?10?^3 )•?10?^6=367,999?мм?^2
где ?- коэффициент Пуассона (?=0.9);
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению (Rs=355МПа для арматуры класса A400);
6. Определяем количество арматурных стержней:
n=(b_ус-0,1)/s+1=(3,6-0,1)/0,2+1=18,5=19
S- шаг поперечной арматуры(S=200(через 50)),
d_тр=v(?4A?_s/?n)=v((4•367,999)/(3,14•19))=4,97мм
Принимаем рабочую арматуру 19?10 А400 с шагом S=200 мм


3.2. Сечение 3-3
1. Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения:
F_OVI=1,4•617,2=864,08 кН;
2. Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом увеличения нагрузки:
P=(864,08+30,25)/2,2=406,514кПа;
G_м=2,2•0,5•25•1,1=30,25кН;
2. Определяем значения изгибающего момента и поперечной силы:
Q=P•?b•l=406,514•0,3•1=121,95кН;
M=(P•?b^2•l)/2=(554,79•?0,3?^2•1)/2=18,293кНм;
3. Определяем минимальную и фактическую высоты от центра тяжести арматуры до сжатой зоны бетона:
h_0min=Q/(k_1•R_bt•b_ус )=121,95/(0,75•0,75•2•?10?^3 )=0,099м
где k1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона (k1=0.75- тяжелый бетон);
Rbt – прочность бетона на растяжение, МПа
Бетон усиления В15, Rbt=0.75 МПа;
h_0=(h+?h)-y=0,3+0,2-0,05=0,45м,
где ?h- величина наращиваемого железобетона на подушку фундамента(?h=200?300(через 50);
y- расстояние от низа сжатой зоны до центра тяжести арматуры(y=50мм).
4. Сравниваем величины минимальной и фактической рабочей зоны бетона:
h_0^min?h_0,
0,099м?0,45м
Условие выполнилось, следовательно для дальнейшего расчета принимается величина h_0,
5. Подбираем минимальный требуемый диаметр арматуры:
A_s=M_|/(?•R_s•h_0факт )=18,293/(0,9•355•0,45•?10?^3 )•?10?^6=127,234?мм?^2
где ?- коэффициент Пуассона (?=0.9);
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению (Rs=355МПа для арматуры класса A400);
6. Определяем количество арматурных стержней:
n=l/S_max =1/0,2=5
где l- длина расчетного участка,
S- шаг поперечной арматуры(S=200(через 50)),

d_тр=v(?4A?_s/?n)=v((4•127,234)/(3,14•5))=5,69мм
Принимаем рабочую арматуру 5?10 А400 с шагом S=200 мм


3.2. Сечение 5-5
1. Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения:
F_OVI=1,45•500,8=726,16 кН;
2. Определяем среднее давление под подошвой фундамента с учетом увеличения нагрузки:
P=(726,16+45,98)/2,2=350,973кПа;
G_м=2,2•0,95•20•1,1=45,98кН;
2. Определяем значения изгибающего момента и поперечной силы:
Q=P•?b•l=350,973•0,3•1=105,292кН;
M=(P•?b^2•l)/2=(350,973•?0,3?^2•1)/2=15,794кНм;
3. Определяем минимальную и фактическую высоты от центра тяжести арматуры до сжатой зоны бетона:
h_0min=Q/(k_1•R_bt•b_ус )=105,292/(0,75•0,75•2,2•?10?^3 )=0,085м
где k1 – коэффициент, принимаемый в зависимости от вида бетона (k1=0.75- тяжелый бетон);
Rbt – прочность бетона на растяжение, МПа
Бетон усиления В15, Rbt=0.75 МПа;
h_0=(h+?h)-y=0,3+0,2-0,05=0,45м,
где ?h- величина наращиваемого железобетона на подушку фундамента(?h=200?300(через 50);
y- расстояние от низа сжатой зоны до центра тяжести арматуры(y=50мм).
4. Сравниваем величины минимальной и фактической рабочей зоны бетона:
h_0^min?h_0,
0,085м?0,45м
Условие выполнилось, следовательно для дальнейшего расчета принимается величина h_0,
5. Подбираем минимальный требуемый диаметр арматуры:
A_s=M_|/(?•R_s•h_0факт )=15,794/(0,9•355•0,45•?10?^3 )•?10?^6=109,852?мм?^2
где ?- коэффициент Пуассона (?=0.9);
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению (Rs=355МПа для арматуры класса A400);
6. Определяем количество арматурных стержней:
n=l/S_max =1/0,2=5
где l- длина расчетного участка,
S- шаг поперечной арматуры(S=200(через 50)),

d_тр=v(?4A?_s/?n)=v((4•109,852)/(3,14•5))=5,29мм
Принимаем рабочую арматуру 5?10 А400 с шагом S=200 мм
у 5?10 А400 с шагом S=200мм.


4.Усиление столбчатого центрально-нагруженного фундамента с помощью
буронабивных свай.
Определяем значение нагрузки на обрез фундамента с учетом увеличения.
F_OVII=(m+1) ?-?N_II=(0,4+? 1)2931,2=4103,68 кН;
Определяем среднее давление под подошвой фундамента.
P=(F_OVII+G_грII+G_фII)/A;
P=(4103,68+360)/9=495,96 кПа;
G_м=3^2•2•20•1•1=360 кН
Определяем расчетное сопротивление грунтов основания.
R=(?_c1 ?_c2)/k (M_?•k_z•b•?_II+M_q•d_1•?_II^+M_c•c_II ),
R=416,016кПа.
Проверяем условие P?R.
Условие не выполняется, следовательно, необходимо усиление фундамента.
Определяем несущую способность буронабивной сваи по грунту.
F_d=?_c•(?_CR•R•A+U?_(i=1)^n-??_cf•f_i•h_i ?);
Где ?_c- коэффициент условия работы сваи, в случае опирания на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности S_R<0.9 и на лессовые грунты ?_с=0,8, в остальных случаях ?_с=1.
?_CR- коэффициент условия работы грунтов под нижним концом сваи равный 1 во всех случаях, за исключением свай с уширениями ?_CR=1,3, и свай с уширением бетонированным подводным способом ?_CR=0,9.
R- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи.
А- площадь опирания сваи на грунт, принимается 200-400 мм2.
U- периметр поперечного сечения ствола сваи.
?_cf- коэффициент условия работы грунта на боковой поверхности сваи, зависит от способа образования скважины, условия бетонирования и вида грунта, принимается по таблице 5 СНиП 2.02.03-85.
f_i- расчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи.
h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи.
Принимаем сваю l=5м и d=0,3м
А=(3,14•?0,3?^2)/4=0,071 м^2
U=3,14•0,3=0,942 м
Характеристика каждого i-го слоя грунта представлена в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Z_1=2.1+2/2=3.1 h_1=2 f_1=47,18
Z_2=2.1+2+1,3/2=4,75 h_2=1,3 f_2=53,675
Z_3=2.1+2+1,3+1,7/2=6,25 h_3=1,7 f_3=47,125

F_d=0,8•(1•786,667•0,071+0,942(0,7•47,18•2+0,7•53675•1,3+0,6•47,125•1,7))=167,492кН;
Определяем расчетного значения несущей способности сваи.
F_d^р=F_d/?_k =167,492/1,4=119,637кН;
- коэффициент надежности по грунту, принимаемый в зависимости от способа определения несущей способности свая. При аналитическом методе
=1,4
Определяем нагрузку, приходящуюся на сваю по первому предельному состоянию
F_(V|)^св=m•?N_(|i)
F_(V|)^св=0.4•3287.8=1315.12кН
Определяем количество свай.
n=(F_(V|)^св)/(F_d^р )=1315,12/119,637=10,99;
Принимаем 12 свай
Проверяем условие экономичности.
(F_d^р•n-F_(V|)^св)/(F_d^р•n)•100%=(12•119,637-1315,12)/(12•119,637) 8,4%?20%
Вывод: Применяем для усиления столбчатого фундамента 12 свай длиной 5м и диаметром 0,3 м.

Рисунок 4.1 - Расчетная схема для усиления столбчатого центрально-нагруженного фундамента с помощью буронабивных свай


Рисунок 4.2 - План расположения свай.


5. Определение требуемой площади поперечного сечения рабочей арматуры
1. Выбор классов стали арматуры и бетона свай
Для данной задачи принимаем:
класс стали А400 (R_sc=355 МПа)
класс бетона тяжелый В15 (R_b=8,5 МПа)
2. Определение фактической нагрузки, приходящейся на 1 сваю
F_d^ =F_OVI/n
F_OVI=(m+1) ?-N_I +G_м
где F_d^ - нагрузка на 1 сваю, кН
n- количество свай усиления
3. Определение диаметра и количества арматурных стержней из условия несущей способности одной сваи
A_b=(?•d^2)/4
F_dm= ?(R_b•A_b+R_sc•А_sc)
А_sc=((F_d^ )/?-R_b•A_b)/R_sc >0
?=?_b+2•(?_sb+?_b )•(R_sc•А_sc^,)/(R_b•A_b )??_(sb,)
А_sc^,- принять площадь минимального сечения арматуры конструктивно (А_sc^,=8,04 мм^2);
Минимальные конструктивные требования , если А_sc>0:
назначение четного количества стержней n?4
вычисление фактического диаметра стержней
d_тр=v(?4A?_sc/?n)
Если А_sc<0:
прочности бетона сваи достаточно, армирование конструктивное
Минимальные конструктивные требования:
рабочая арматура 4?16
поперечная ?1/4? рабочей арматуры.

Сечение 1-1
1. Принимается:
класс стали А400 (R_sc=355 МПа)
класс бетона тяжелый В15 (R_b=8,5 МПа)
2. F_OVI=0.4•3287.8=1315.12кН
? F?_d^ =(1315,12 )/12=109,6 кН
3. ?_b=0,6, ?_sb=0,74
A_b=(3.14•?(0,3)?^2)/4=?0,071 м?^2
?=0,6+2•(0,74-0,6)•(355•804)/(8,5•125600)=0,675?0,74
А_sc=((109,6•?10?^3)/0,675-(8,5•??0,3?^2•10?^6)/4)/(355•?10?^6 )=-1234,1? мм?^2<0
Принимаем рабочую арматуру А400 4?16, поперечную А240 ?6 S=200.

Рисунок 5.1- Усиление столбчатого центрально-нагруженного фундамента при помощи свай


6. Приложение.
6.1. Элементы усиления.
Сечение 2-2. Ленточный центрально-нагруженный фундамент под внутреннюю стену в бесподвальной части здания.

Рисунок 6.1- Элемент усиления сечения 2-2.
Сечение 4-4. Ленточный внецентренно-нагруженный фундамент под наружную стену в подвальной части здания.

Рисунок 6.2-Элемент усиления сечения 4-4.
6.2. Спецификация арматурных изделий
Спецификация арматурных изделий для элементов усилений 2-2 и 4- 4 приведена в таблице 6.1
Таблица 6.1
Поз. Обозначение Наименование Кол. Масса ед. кг Примечание
ЭУ-2
7 ГОСТ 5781-82 ?10 А400 L=430 5 0.23
8 ГОСТ 5781-82 ?6,А400 L=1000
10 0.22
9 ГОСТ 5781-82 ?6 А240 L=460 10 0.10
10 ГОСТ 5781-82 ?6 А240 L=860 10 0.19
11 ГОСТ 5781-82 ?6 А240 L=160 10 0.04
Бетон В15 0.27 м^3
ЭУ-2
17 ГОСТ 5781-82 ?10 А400 L=430 5 0.23
18 ГОСТ 5781-82 ?6,А400 L=1000
10 0.22
19 ГОСТ 5781-82 ?6 А240 L=460 10 0.10
20 ГОСТ 5781-82 ?6 А240 L=660 10 0.15
21 ГОСТ 5781-82 ?6 А240 L=160 10 0.04
Бетон В15 0.23 м^3


6.3. Спецификация элементов фундаментов
Спецификация элементов фундаментов приведена в таблице 6.2
Таблица 6.2
Поз. Обозначение Наименование Кол. Масса ед. кг Примечание
Фундаментные блоки
Ф1 ГОСТ 13579-78 ФБС9.4.6-Т; L=880 5 470
Ф2 ГОСТ 13579-78 ФБС12.4.6-Т; L=1180 5 640
Ф3 ГОСТ 13579-78 ФБС24.4.6-Т; L=2380 17 1300
Ф4 ГОСТ 13579-78 ФБС9.6.6-Т; L=880 13 700
Ф5 ГОСТ 13579-78 ФБС12.6.6-Т; L=1180 8 960
Ф6 ГОСТ 13579-78 ФБС24.6.6-Т; L=2380 61 1960
Фундаментные подушки
Фл1 ГОСТ 13580-85 ФЛ 14.8-4; L=780 4 580
Фл2 ГОСТ 13580-85 ФЛ 14.12-4; L=1180 2 910
Фл3 ГОСТ 13580-85 ФЛ 14.24-4; L=2380 22 1900
Фл4 ГОСТ 13580-85 ФЛ 16.8-4; L=780 9 650
Фл5 ГОСТ 13580-85 ФЛ 16.12-4; L=1180 2 1030
Фл6 ГОСТ 13580-85 ФЛ 16.24-4; L=2380 62 2150

Список литературы
1. СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»
2. Васильчикова З.Ф., Фролова И.Г., Коткова О.Н. Оценка изменения состояния основания при длительной эксплуатации: Методические указания к практическим занятиям по дисциплине «Оценка и прогноз технического состояния оснований и фундаментов».
3. ГОСТ 13579-78 «Блоки бетонные для стен подвалов. Технические условия»
4. ГОСТ 13580-85 «Плиты железобетонные ленточных фундаментов. Технические условия»



Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть похожие работы


* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.