На бирже курсовых и дипломных проектов можно найти образцы готовых работ или получить помощь в написании уникальных курсовых работ, дипломов, лабораторных работ, контрольных работ, диссертаций, рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ 

 

Здравствуйте гость!

 

Логин:

Пароль:

 

Запомнить

 

 

Забыли пароль? Регистрация

Повышение уникальности

Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение уникальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения уникальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии и при повышении уникальности не вставляет в текст скрытых символов, и даже если препод скопирует текст в блокнот – не увидит ни каких отличий от текста в Word файле.

Работа № 92724


Наименование:


Курсовик Ректификационная колонна непрерывного действия для разделения бинарной смеси этанол-вода, если произ-водительность по исходной смеси F=0,18 кг/c

Информация:

Тип работы: Курсовик. Предмет: Машиностроение. Добавлен: 30.11.2015. Сдан: 2014. Страниц: 46 + чертежи. Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%

Описание (план):


Министерство образования Российской Федерации
Казанский национальный исследовательский технологи-ческий
Университет
Кафедра процессов и аппаратов химической технологии


Ректификационная установка
Пояснительная записка к курсовому проекту

Содержание
1. Введе-ние……………………………………………………………………………………………………………….………3
2. Технологическая схема процесса ректифика-ции………………………………………………4
3. Задание на проектирова-ние……………………………………………………………….…………………...5
4. Технологический рас-чет………………………………………………………………………………………..…5
4.1 Материальный баланс колонны и рабочее флегмовое число……………….….5
4.2 Скорость пара и диаметр колон-ны………………………………………….….……………….16
4.3 Коэффициент массопередачи и высота колон-ны……………….…….………………20
4.4 Коэффициент массоотда-чи……………………………………………………………………….……25
4.5 Построение кинетической ли-нии…………………………………………………………….……29
5. Гидравлический рас-чет……………………………………………………………………………….………....39
5.1 Гидравлическое сопротивление тарелок колон-ны……………….……………..……39
6. Механический рас-чет……………………………………………………………………….……………………..41
6.1 Расчет толщины обечай-ки…………………………………………………………………..…………41
6.2 Расчет и подбор патрубков, подбор фланцевых соедине-ний…………….….41
6.3 Подбор толщины днища аппар-та………………………………………….……...….……….…43
6.4 Подбор опо-ры…………………………………………………………………………………….……….….…..45
7. Список использованной литерату-ры……………………..…………………………….….…….…….46


1. Введение
Ректификация – это процесс разделения жидких смесей, который сводиться к одновременно протекающим и многократно повторяемым процессам частичного испарения и конденсации разделяемой смеси на поверхности контакта фаз. Ректификацию чаще всего проводят в колонных аппаратах.
Ректификационные колонны предназначены для проведения процессов массообмена в химической, нефтехимической и других отраслях промышленности. Колонные аппараты изготавливают диаметром 400–4000 мм для работы под давлением до 1,6 МПа в царговом (на фланцах) исполнении корпуса, для работы под давлением до 4,0 МПа – в цельносварном исполнении корпуса.
В зависимости от диаметра, колонные аппараты изготавливают с тарелками различных типов. Колонные аппараты диаметром 400–4000 мм оснащают стандартными контактными и распределительными тарелками , опорами, люками, днищами и фланцами. На корпусе цельносваренного аппарата предусмотрены люки для обслуживания тарелок.
Большое разнообразие тарельчатых контактных устройств затрудняет выбор оптимальной конструкции тарелки. При этом наряду с общими требованиями (высокая интенсивность единицы объема аппарата, его стоимость и т.д.) ряд требований может определяться спецификой производства: большим интервалом устойчивой работы при изменении нагрузок по фазам, способность тарелки работать в среде загрязненных жидкостей, возможностью защиты от коррозии и т.п. Зачастую эти качества становятся превалирующими, определяющими пригодность той или иной конструкции для использования в каждом конкретном процессе.
Расчет ректификационной колонны сводиться к определению её основных геометрических размеров диаметр и высота. Оба параметра в значительной мере определяются нагрузками по пару и жидкости, типом тарелки, свойствами взаимодействующих фаз .
Ректификацию будем проводить при атмосферном давлении на колпачковых тарелках. На питание колонны будем подавать исходную смесь, подогретую до температуры кипения; флегму будем подавать в виде жидкости при температуре кипения; кубовый остаток будем испарять и подавать в виде насыщенного пара в низ колонны.


2. Технологическая схема процесса ректификации

Принципиальная схема ректификационной установки непрерывного действия:
1-промежуточная ёмкость; 2-центробежный насос; 3-теплообменник; 4– ректификационная колонна;
5-куб-испаритель; 6-дефлегматор; 7-теплообменник; 8-промежуточная ёмкость; 9-насос;
10- теплообменник; 11-ёмкость.
Исходную смесь из промежуточной емкости-1 центробежным насосом-2 подают в теплообменник-3, где подогревают до температуры кипения и подают в колонну на ту тарелку, где кипит смесь того же состава хf, т.е. на верхнюю тарелку нижней исчерпывающей части колонны. Верхняя часть колонны называется укрепляющей по легколетучему компоненту.
Внутри ректификационной колонны-4 расположены контакт-ные устройства в виде тарелок. Снизу вверх по колонне движется пар, поступающий из выносного куба – испарителя (кипятильника)-5 (куб – испаритель может размещаться и непосредственно под колонной). На каждой тарелки происходит частичная конденсация пара труднолетучего компонента и за счет конденсации – частичное испарение легколетучего компонента. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка хW, т.е. обеднен легколетучим компонентом. Таким образом, пар, выходящий из куба – испарителя и представляющий собой почти чистый труднолетучий компонент, по мере движения вверх обога-щается легколетучим компонентом и покидает колонну в виде почти чистого пара легколетучего компонента. Для полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава хР, получаемой в дефлегматоре-6 путем конденсации пара, выходящего из колонны. Пар конденсируется в дефлегматоре, охлаждаемом водой. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения – дистиллята, который охлаждается в теплообменнике-7 и направляется в промежуточную емкость-8. Флегма, стекая по колонне и взаимодействуя с паром, обогащается труднолетучим компонентом.
Из куба – испарителя отводят нижний продукт или кубовый остаток.
Из кубовой части колонны насосом-9 непрерывно выводится кубовая жидкость – продукт, обогащенный труднолетучим ком-понентом, который

3. Задание на проектирование.
Рассчитать ректификационную колонну непрерывного дей-ствия для разделения бинарной смеси этанол-вода, если произ-водительность по исходной смеси F=0,18 кг/c; содержание легколетучего компонента [% (масс.)]: в исходной смеси ; в дистилляте ; в кубовом остатке ; давление в паровом пространстве дефлегматора Р=0,1 МПа.

4. Технологический расчет

4.1 Материальный баланс колонны и рабочее флегмовое число.
Производительность колонны по дистилляту Р и кубовому остатку W рассчитаем исходя из уравнений материального баланса колонны:

Отсюда находим:


Нагрузки по пару и жидкости определяются рабочим флегмовым числом R.
Рабочее флегмовое число определяется по уравнению (7.12)[4]

Где -минимальное флегмовое число
- рабочее флегмовое число


Минимальное флегмовое число определяется по уравнению (7.10)[4]:

Где: и - мольные доли легколетучего компонента в дистилляте и в исходной смеси соответственно, кмоль/кмоль смеси;
- концентрация легколетучего компонента в поре, находящемся в равновесии с исходной смесью, кмоль/кмоль смеси.
Пересчитаем составы фаз из массовых долей в мольные используя соотношения(6.3)[3]:



где:
-молекулярные масса этанола равная 46 кг/кмоль,
- молекулярные масса воды равная 18 кг/кмоль.
Из графика равновесия системы этанол-вода(схема) определим равновесную концентрацию этанола в парах питания при содержании этого компонента в жидкой фазе (в мольных долях)
=0,298 получим: =0,563
Рассчитаем минимальное флегмовое число:


Рабочее флегмовое число:

Координата точки b:

Строим кривую равновесия. (Схема 1)


Схема 1


Схема 1
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:

Находим произведение:

2. Принимаем коэффициент избытка флегмы:

Рабочее флегмовое число:



Координата точки b:

Строим кривую равновесия. (Схема 2)


Схема 2


Схема 2
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:

Находим произведение:

3. Принимаем коэффициент избытка флегмы:

Рабочее флегмовое число:


Координата точки b:

Строим кривую равновесия. (Схема 3)




Схема 3
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:

Находим произведение:

4. Принимаем коэффициент избытка флегмы:

Рабочее флегмовое число:


Координата точки b:

Строим кривую равновесия. (Схема 4)



Схема 4
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:

Находим произведение:

5. Принимаем коэффициент избытка флегмы:

Рабочее флегмовое число:



Координата точки b:

Строим кривую равновесия. (Схема 5)



Схема 5
С помощью кривой равновесия находим число теоретических тарелок:

Находим произведение:



Строим зависимость . (Схема 6)





Схема 6
Из графика видно, что оптимальным будет 2 вариант. Флегмовое число и число теоретических тарелок при этом будут:

При этом коэффициент избытка флегмы
Уравнение рабочей линии верхней части колонны:

Уравнение рабочей линии нижней части колонны:

где:
- относительный мольный расход питания.

Относительный мольный расход питания рассчитаем по уравнению:


Уравнение рабочей линии при
для верхней части колонны:


для нижней части колонны:



Средние массовые расходы по жидкости для верхней и нижней частей колонны определяются из соотношений (6.4 и 6.5)[3]:

где:
и - мольные массы дистиллята и исходной смеси, кг/кмоль;
и - средние мольные массы жидкости в верхней и нижней частях колонны, кг/кмоль.
Средние мольные массы жидкости в верхней и нижней частях колонны соответственно равны(6.7)[3]:


где: и - мольные массы этанола и воды;
и - средний мольный состав жидкости соответственно в верхней и нижней частях колонны
Средние мольные доли этанола в смеси в верхней и нижней части колонны можно определить по следующим соотношениям:


тогда:


Мольная масса исходной смеси:

Мольная масса дистиллята:

Рассчитаем средние массовые расходы по жидкости для верхней и нижней частей колонны:


Средние массовые потоки пара в верхней и нижней частях ко-лонны рассчитывают по следующим формулам:

где: и - средние мольные массы паров в верхней и ниж-ней частях колонны.
Средние мольные массы паров в верхней и нижней частях ко-лонны можно вычислить так (6.8)[3]:

где: и - средние мольные доли этанола в парах смеси в верхней и нижней части колонны соответственно.
Средние мольные доли этанола в парах смеси в верхней и нижней части колонны определяются так:

где: - мольные составы паров питания дистиллята и кубового остатка соответственно.
Мольные составы паров питания дистиллята и кубового остатка определим из графика (схема. 4) при соответствующих составах жидкости. Найдем средние мольные составы паров в верхней и нижней части колонны по формулам:


Средние мольные массы паров в верхней и нижней частях ко-лонны определяем по формуле (6.8)[3]:


Средние мольные массы жидкости в верхней и нижней частях колонны соответственно равны(6.7)[3]:


Выберем насадку из керамических корец Рашига размером . Удельная поверхность насадки равна Сво-бодный объем насыпная плотность-
Гидродинамический режим работы колонны - пленочный.
4.2 Скорость пара и диаметр колонны.
3.1.5 Выбор рабочей скорости паров обусловлен многими факторами. Для ректификационных колонн, работающих при атмосферном давлении, рабочую скорость принимают на 20-30% ниже скорости захлебывания насадочных
где:
- диаметр колпачка, м. Примем 80мм (приложение 5.2)[3].
- средняя плотность жидкости,
- средняя плотность газа,
Средние концентрации пара находим по уравнениям рабочих линий:
а) в верхней части колонны

б) в нижней части колонны

Средние температуры пара определяем по диаграмме t-x,y (рис.6.2)[3]
а)
б)
определение плотности жидкости , и пара , в верхней и нижней частях колонны при средних температурах в них и .
Средние температуры паров определим по диаграмме (см. рис. 6.2,б)[1] по средним составам фаз: .
тогда:

где:
- плотность пара,
- мольная масса паров,
- нормальная температура, К
Подставляя все необходимые значения получим:
для верхней части колонны:

для нижней части колонны:

Средняя плотность паров:

Определяем плотность смесей жидкости:
а) в верхней части колонны:

где:
- плотность этанола при
- плотность воды при
- объемная доля этанола в смеси.


б) в нижней части колонны:

где:
- плотность этанола при
- плотность воды при

Рабочая скорость паров в верхней части:

Рабочая скорость паров в нижней части:


Скорости паров мало отличаются друг от друга; используем в расчете среднюю скорость паров:

Примем средний массовый поток пара в колонне равным полусумме и


Средняя плотность паров:


Диаметр колонны определяем из уравнения расхода:

Рационально принять стандартный диаметр обечайки колонны (см. разд. 5,14)[3] d=0,6 м. При этом рабочая скорость пара:

По каталогу [3] для колонн диаметром 600 мм выбираем колпачковую однопоточную тарелку ТСК-I со следующими конструктивными размерами (см. гл. 5, Приложение 5.2):
Свободное сечение колонны - 0,503
Длина линии барботажа - 6
Периметр слива - 0,57
Площадь слива - 0,021
Площадь паровых патрубков - 0,049
Относительная площадь для прохода паров - 9,7 %
Скорость пара в рабочем сечении тарелки:

где:
- рабочее сечение тарелки. (См. табл IX.1) [1]


4.3 Коэффициент массопередачи и высота колонны:

где:
- общее число действительных тарелок;
- расстояние между верхней тарелкой и крышкой колонны;
- расстояние между днищем колонны и нижней тарелкой.
Коэффициент диффузии жидкости при некоторой температуре определяется по формуле:

где:
- коэффициент диффузии в жидкости при ;
- температурный коэффициент;
- температура при которой определяется коэффициент диффу-зии.
Коэффициент диффузии в жидкости при вычисляем по приближенной формуле (6.23) [3]:

где:
А,В- коэффициенты, зависящие от свойств растворенного веще-ства и
растворителя;
- мольные объемы компонентов в жидком состоянии при
температуре кипения,
- вязкость жидкости при , мПа*с
Значения коэффициента А=1,24 (для этанола); В=4,7 (для воды) (стр.289)[4]. Мольный объем этанола , мольный объем воды (табл. 6.3)[4]
Вязкости жидких смесей с составами, соответствующими соста-вам жидких смесей в верхней и нижней части колонны опреде-лим из уравнения:

где :
=1,19 мПа*с - вязкость жидкого этанола при (таб. IX)[4]
=1 мПа*с - вязкость жидкой воды при (таб. IX)[4]

Вязкость жидкости в верхней части колонны при :

Вязкость жидкости в нижней части колонны при :

Выразим вязкости жидких смесей в верхней и нижней части колонны из полученных соотношений:

Коэффициент диффузии в жидкости при :
верхней части колонны:



нижней части колонны:

Температурный коэффициент:

где:
- плотность жидких смесей с составами соответствующими составам жидких смесей в верхней и нижней части колонны при
Плотность этанола при равна (табл. IV)[4], а плотность воды равна (табл. IV)[4].
Определим плотность жидкой смеси в верхней части колонны:

Определим плотность жидкой смеси в нижней части колонны:


Температурный коэффициент :
а) для верхней части колонны:



б) для нижней части колонны:

Коэффициент диффузии жидкости:
а) для верхней части колонны:

б) для нижней части колонны:

Коэффициент диффузии в паровой фазе вычисляем по формуле:

где:
- средняя температура в соответствующей части колонны, К
- абсолютное давление, Па
Для верхней части колонны получим:

Для нижней части колонны получим:

Определим поверхностные натяжения жидких смесей в верхней и нижней части колонны по формуле:

где:
- поверхностное натяжение этанола;
- поверхностное натяжение воды.
Поверхностное натяжение этанола при 85 составляет , а воды при той же температуре-
Поверхностное натяжение этанола при 103 составляет , а воды при той же температуре-
Тогда:
а) для верхней части колонны:

б) для нижней части колонны:


Вязкость жидких смесей находится из уравнения:

При вязкость воды в верху колонны равна 0,3236 мПа*с, а жидкого этанола- 0,3914 сП. При вязкость воды в низу колонны равна 0,2762сП, а жидкого этанола- 0,3143 сП.
тогда:
а) для верхней части колонны:

б) для нижней части колонны:

Выразим вязкости жидких смесей в верхней и нижней части колонны из полученных соотношений:
сП
сП
Определим вязкость паров для верхней и нижней части колонны:

где:
- вязкость чистых паров этанола;
- вязкость чистых паров воды.
При температуре 850С вязкость чистых паров этанола , вязкость чистых паров воды . При температуре 1030С вязкость чистых паров этанола , вязкость чистых паров воды .
Для верхней части колонны:

Для нижней части колонны:

4.4 Коэффициент массоотдачи
Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе вычисляем по формуле (6,37)[3]:

где:
- плотность орошения;
- паросодержание барботажного слоя;
- высота газожидкостного слоя.
Плотность орошения в верхней и нижней части колонны определяем по формуле (5.45)[3]:

а) верхней части колонны:

б) нижней части колонны:

Высота газожидкостного слоя:

где:
- высота переливной перегородки, м;
- линейная плотность орошения,

- объемный расход жидкости, ;
- периметр слива, м


Высота газожидкостного слоя:


Определяем критерий Фруда:


а) для верхней части колонны:

б) для нижней части колонны:

Паросодержание барботажного слоя:
а) верхней части колонны:


б) нижней части колонны:

Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе:
верхней части колонны:


нижней части колонны:

Коэффициент массоотдачи в паровой фазе:


где:
-свободное сечение тарелки.

верхней части колонны:

нижней части колонны:

Пересчитаем коэффициенты массоотдачи на кмоль/(м2с):
для верхней части колонны:


для нижней части колонны:



4.5 Построение кинетической линии.
Коэффициент массопередачи:

где:
m- коэффициент распределения компонента по фазам.
Нижняя часть колонны:
m=3,84

m=1.31

m=1,17


m=0,52

Верхняя часть колонны:
m=0,456

m=0,55

m=0,62

m=0.58

Общее число единиц переноса на тарелку находим по уравне-нию (6,35)[3]:

Нижняя часть колонны:
m=3,84



m=1.31

m=1,17

m=0,52

Верхняя часть колонны:
m=0,456

m=0,55

m=0,62

m=0.58

Локальная эффективность определяется по уравнению (6,34)[3]:



Нижняя часть колонны:
m=3,84

m=1.31

m=1,17

m=0,52

Верхняя часть колонны:
m=0,456

m=0,55

m=0,62

m=0.58

Фактор массопередачи для верхней части колонны:

m=3,84


m=1,31

m=1,17

m=0,52

m=0,456

m=0,55

m=0,62

m=0.58

Коэффициент m, учитывающий влияние на унос физических свойств жидкости и пара, определяется по уравнению (6,41)[3]

Откуда:

Долю байпасирующей жидкости ? для различных конструкций тарелок можно найти в монографии [1]. Для колпачковых таре-лок пра факторе скорости принимают ?=0,1.
Длина пути жидкости:

где:
b- ширина сливной перегородки, м.
Тогда число ячеек полного перемешивания на тарелке
Высота барботажного слоя:
а) верхней части колонны:

б) нижней части колонны:

Высота сепарационного пространства:


Унос жидкости в верхней части колонны мало отличается от уноса в нижней части. Тогда

m=3,84





m=1,31





m=1,17





m=0,52





m=0,456





m=0,55





m=0,62





m=0.58





Строим кинетическую линию. (Схема 7)




Построив кинетическую линию определим число действительных тарелок.

Общее число тарелок:

Высоту тарельчатой ректификационной колонны определим по формуле(6.44)[3]:

где:
расстояние между тарелками;
расстояние соответственно между верхней тарелкой и крышкой
колонны и между днищем колонны и нижней тарелкой, м.
Выбор значений см. в разд.6.1.3[3].

5. Гидравлический расчет.
5.1 Гидравлическое сопротивление тарелок колонны.
Гидравлическое сопротивление тарелок колонны определя-ется по формуле (6.45)[3]:

где:
и - гидравлическое сопротивление тарелки соответственно верхней и нижней частей колонны, Па.
Полное гидравлическое сопротивление одной тарелки складывается из трех слагаемых:



Гидравлическое сопротивление сухой (неорошаемой) тарелки см.(5.57)[3]:

где:
- коэффициент сопротивления сухих тарелок. =4,0-5,0 см. стр.210 [3].


Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя (пены) на тарелке:
верхней части колонны:

нижней части колонны:

Гидравлическое сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения (5.59)[3]:

Тогда полное сопротивление одной тарелки:
верхней части колонны:

нижней части колонны:

Полное гидравлическое сопротивление ректификационной ко-лонны:


6.Механический расчет.
6.1 Расчет толщины обечайки
Толщина стенки обечайки рассчитывается по уравнению (13.5)[3]:

где:
- давление в аппарате, МПа;
- диаметр обечайки, мм;
- предельно допускаемое напряжение для материала изготовления, МПа;
- коэффициент прочности сварного шва, примем равным еде-нице;
- прибавка.

- прибавка на коррозию и эрозию, примем 1,0 мм;
- прибавка на минусовое отклонение по толщине листа, при-мем 0,7 мм;
- технологическая прибавка, примем 0,51 мм.
Предельно допускаемое напряжение для стали 15Х5М-У

По расчетам, толщина обечайки равняется 2,33 мм, но по технологическим требованиям толщина стенки должна составлять минимум 10 мм. См. стр. 397[3].
6.2 Расчет и подбор патрубков для подвода и отвода пото-ков, подбор фланцевых соединений.
Расчет диаметра патрубков для отвода и подвода проводится по уравнению (1.8 )[3]:

Вход исходной смеси:

Выход кубового остатка:

Вход флегмы:


- рабочее флегмовое число;
- массовый расход продукта.



Выход пара:


Вход пара:


Выход жидкости из куба:


Размеры фланцевых штуцеров ОСТ 26-426-79 [2]
Назначе-ние Dy,мм Df,мм Db,мм D,мм dн,мм h,мм dб,мм z s,мм
Выход па-ра 100 205 170 148 108 11 18 8 3,5
Вход фле-гмы 50 140 110 90 81 12 14 4 3,5
Вход пара 150 260 225 202 159 17 18 8 3,5
Выход жи-дкости из куба 25 100 75 60 32 10 12 4 3
Выход ку-бового ос-татка 40 130 100 80 45 10 14 4 3
Вход исхо-дной сме-си 125 235 200 178 25 14 18 8 3
Для мано-метра 25 100 75 60 33 10 10 4 3
Для указа-теля уров-ня 20 90 65 50 26 10 10 4 3
Для уста-новки уровнеме-ра 25 100 75 60 33 10 10 4 3
Для тер-мометра ртутного 25 100 75 60 33 8 12 4 3

6.3 Подбор толщины днища колонного аппарата.
Днища являются одним из основных элементов химических ап-паратов. Цилиндрические цельносварные корпуса как горизон-тальных так и вертикальных аппаратов, ограничиваются днищами. В химической промышленности наиболее распространены эллиптические днища с отбортовкой на цилиндр.

Толщина стенки днища рассчитывается по уравнению (13.14)[3]:

где:
- давление в аппарате, МПа;
- радиус кривизны в вершине днища, мм;
- предельно допускаемое напряжение для материала изготовления, МПа;
- коэффициент прочности сварного шва, примем равным еди-нице;
- прибавка.

- прибавка на коррозию и эрозию, примем 1,0 мм;
- прибавка на минусовое отклонение по толщине листа, при-мем 0,7 мм;
- технологическая прибавка, примем 0,51 мм.
Предельно допускаемое напряжение для стали 09Г2С

По расчетам, толщина стенки днища равняется 2,37 мм, но по технологическим требованиям толщина стенки должна быть не меньше толщины обечайки См. стр. 398[3].
Размеры эллиптических отбортованных стальных днищ с внут-ренним базовым диаметром ГОСТ 6533-78 [2]:

Dвн S, мм h,мм hв,ммh Fв, м2 V, м3
600 10 50 200 0,819 0,092

6.4 Подбор опоры.
Масса корпуса:

Масса крышки и днища:

Масса тарелок:

где:
- масса одной тарелки.(табл IX.1)[1]
Масса воды при испытании:

Масса аппарата:




Переведем в МН:

D
мм D1
мм D2
мм Dб
мм S1
мм S2
мм S3
мм d2
мм dб Zб
шт

600 100 200 500 6 20 12 28 M24 6
7. Список использованной литературы.
1. Александров И.А. Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования.- 3-е изд., перераб. М.: «Химия», 1978.-280 с.
2. Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры. Справочник.- Л.; Машгиз, 1970 -753 с.
3. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ под ред. Ю.И. Дытнерского, 3-е изд., стереотипное. М.; ООО ИД «Альянс», 2007-496 с.
4. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии, М.; Химия, 1970- 624 с


Перейти к полному тексту работы


Скачать работу с онлайн повышением уникальности до 90% по antiplagiat.ru, etxt.ru или advego.ru


Смотреть похожие работы

* Примечание. Уникальность работы указана на дату публикации, текущее значение может отличаться от указанного.