Здесь можно найти учебные материалы, которые помогут вам в написании курсовых работ, дипломов, контрольных работ и рефератов. Так же вы мажете самостоятельно повысить уникальность своей работы для прохождения проверки на плагиат всего за несколько минут.
Предлагаем нашим посетителям воспользоваться бесплатным программным обеспечением «StudentHelp», которое позволит вам всего за несколько минут, выполнить повышение оригинальности любого файла в формате MS Word. После такого повышения оригинальности, ваша работа легко пройдете проверку в системах антиплагиат вуз, antiplagiat.ru, РУКОНТЕКСТ, etxt.ru. Программа «StudentHelp» работает по уникальной технологии так, что на внешний вид, файл с повышенной оригинальностью не отличается от исходного.
Результат поиска
Наименование:
курсовая работа Транзисторный передатчик с частотной модуляцией
Информация:
Тип работы: курсовая работа.
Добавлен: 07.05.2012.
Год: 2011.
Страниц: 21.
Уникальность по antiplagiat.ru: < 30%
Описание (план):
ФЕДЕРАЛЬНОЕ
АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
Государственное
образовательное учреждение высшего
профессионального образования
«Санкт-Петербургски государственный
университет
аэрокосмического
приборостроения»
Кафедра
Пояснительная
записка к курсовому проекту по
дисциплине:
«Устройства
генерации и формирования сигналов»
На тему:
«Транзисторный передатчик с частотной
модуляцией»
Работу выполнил
студент 6 курса
Факультета
№ 10
Машедо
Александр Андреевич
Серебристый
бульвар 29/2 кв.472
группа
№ z2221
студ.
билет № 2007/1880
работа
сдана
Работу проверил
Фамилия преподавателя
Санкт -
Петербург
2007 год
Содержание
1.
Исходные данные:
мощность в
фидере 6 Вт,
частота 350 МГц,
девиация частоты
10 кГц,
полоса частот
модуляции 300...3400 Гц,
отн. нестабильность
частоты 10-6,
нелинейные искажения
< 5%,
сопротивление
антенны 50 Ом,
рабочая температура
0..40 гр. С.
2.
Перечень сокращений,
условных обозначений,
символов, единиц и терминов.
ЦС –
цепь согласования
ТУК –
транзисторный усилительный каскад
УЧх3 –
умножитель частоты на три
УЧх2 –
умножитель частоты на два
ЧМКГ
– частотно-модулируемы кварцевый
генератор
3.
Введение.
Исходными
данными для расчета являются:
f = 430 МГц
– рабочая частота или диапазон частот
передатчика.
P = 5 Вт
- полезная мощность (мощность в фидере) = 10-6 - относительная нестабильность
частоты.
Разработка
функциональной схемы начинается с
оконечного каскада, постепенно передвигаясь
к возбудителю.
Транзистор
выходного каскады выбирается
по заданной центральной частоте
в центре спектра ЧМ сигнала и по мощности
с учетом КПД выходной цепи согласования.
КПД
цепей межкаскадного согласования
составляет 0,8 – 0,9. С уменьшением выходной
мощности каскада требование к КПД снижается.
Выходная мощность каждого из остальных
каскадов равна:
По
полученной мощности и заданной частоте
выбирается транзистор данного каскада.
Продвижение составления структурной
схемы передатчика будет ограничено схемой
возбудителя передатчика. Учитывая, что
заданная нестабильность частоты равна , необходима кварцевая стабилизация
частоты автогенератора. Коэффициент
усиления всего тракта передатчика, с
условием заданной мощности в антенне
(Ра = 5 Вт) и мощности на выходе генератора
(около 1 мВт) приблизительно равен
37 дБ
Кварц
необходимо возбуждать на первой гармонике,
так как на более высоких гармониках
управление частотой кварцевого резонатора
менее эффективно. Генератор выдает примерно
20МГц, на выходе передатчика должно быть
430МГц. Поэтому передатчик должен содержать
три утроителя частоты.
Также
схема должна содержать цепи согласования,
которые обеспечивают :
-Трансформацию
активной составляющей сопротивления
потребителя Rп в требуемое для работы
активного элемента в выбранном режиме
сопротивление нагрузки Rн.
Сопротивление должно трансформироваться
в полосе частот, определяемой шириной
спектра передаваемого колебания или
диапазоном перестройки передатчика.
Необходимую
форму тока в сопротивлении потребителя.
Форму
напряжения на выходном электроде активного
элемента (АЭ) в соответствии с
выбранном режимом работы.
Малые
потери в элементах цепей согласования
(ЦС).
Возможность
перестройки и регулировки параметров
ЦС при смене рабочей частоты
или изменении параметров ЦС или АЭ.
4.
Выбор структурной схемы.
На
основании предварительной оценки
структуру передатчика можно
представить следующим образом:
Рис 1. Структурная
схема передатчика.
ЦС –
цепь согласования
ТУК –
транзисторный усилительный каскад
УЧх3 –
умножитель частоты на три
УЧх2 –
умножитель частоты на два
ЧМКГ
– частотно-модулируемы кварцевый
генератор антенна
5.
Расчет каскадов передатчика.
5.1.
Расчет транзисторного
усилителя мощности.
В формулах
индуктивности выводов необходимо
подставлять в нГ, емкости переходов
– в пф, частоту – в МГц.
Исходные
данные приведены в пункте 1.
Коэффициент
использования транзистора по коллекторному
напряжению в граничном режиме: , где PГ = (0,75-0,9)P1=; Sгр
= 15*Р1/Ek
Амплитуда
напряжения эквивалентного генератора
(ЭГ):
Амплитуда
тока первой гармоники (ЭГ):
Пиковое значение
на коллекторе транзистора не должно превышать
допустимое:
Сопротивление
нагрузки ЭГ:
Крутизна
по переходу:
Сопротивление
рекомбинации не основных носителей в
базе:
Крутизна
статической характеристики:
Угол отсечки
Коэффициенты
разложения для нулевой и первой гармонических
составляющих:
Пиковое
обратное напряжение на эмиттерном переходе:
Управляющий
ток: , где - время пролета не основных носителей.
Ток эмиттера:
Напряжение
на сопротивлении rэ c учетом индуктивности
Lэ:
Первая гармоника
напряжения на переходе:
Напряжение
на активной емкости коллекторного перехода
(Ска) :
Ток через
емкость Ска:
Ток через
сопротивление rб:
Напряжение
на rб:
Напряжение
на сkп – пассивной емкости коллекторного
перехода:
Ток через
сkп:
Сопротивление
потерь коллектора rk, приведенное
к параллельному эквиваленту относительно
пассивной емкости коллекторного перехода:
Ток источника
возбуждения транзистора:
Напряжение
на индуктивности вывода базы:
Напряжение
возбуждения транзистора:
Первая гармоника
тока коллектора:
Амплитуда
напряжения на нагрузке:
Входное
сопротивление для первой гармоники:
Мощность
возбуждения:
Мощность
в нагрузке:
Постоянная
составляющая тока коллектора:
Потребляемая
мощность:
Коэффициент
полезного действия:
Коэффициент
усиления по мощности:
Допустимая
мощность рассеивания транзистора: , где tндоп , tk – допустимая
температура перехода и температура корпуса
транзистора соответственно; Rпк
– тепловое сопротивление перехода –
корпус транзистора (0С/Вт).
Мощность,
рассеиваемая в транзисторе, не должна
превышать допустимую:
Сопротивление
нагрузки на внешних выводах транзистора:
Расчет каскадов
производился, начиная с выходного каскада
при помощи программ gww.exe и gww_m.exe.
5.2.
Расчет УЧх2.
Умножители
частоты на мощных СВЧ биполярных
транзисторах, эффект умножения в
которых основан на нелинейной характеристики
транзистора (за счет отсечки тока),
работает в диапазоне частот от 100 МГц
до 1Ггц. На этих частотах необходимо учитывать
емкость выводов закрытого эмиттерного
перехода и потери в материале коллектора.
Мощные
СВЧ-транзисторы обеспечивают выходную
мощность от 0,1 Вт до 2 Вт при умножении
на 2 и от 0,01 до 0,1 Вт при умножении
на 3. Коэффициент полезного действия
их невелик и составляет (25-40)% .
Вследствие
обратной связи через емкость
коллекторного перехода CК транзисторный
умножитель частоты, выполненный по съеме
с ОЭ, имеет низкие энергетические показатели.
Обратная связь через СК приводит
к ухудшению коэффициента формы импульса
коллекторного тока, а следовательно,
и к уменьшению коэффициента полезного
действия.
При
включении транзистора по схеме
с ОБ обратная связь через СК
отсутствует и выходное напряжение не
влияет на форму выходного тока.
Поэтому
целесообразно в качестве мощных
умножителей брать умножители, собранные
по схеме с ОБ.
Исходными
данными являются:
1)
Выходная емкость РВЫХ
2)
Коэффициент умножения n
3)
Угол отсечки коллекторного тока q
4)
Частота на входе умножителя f
Порядок
расчета умножителя следующий:
Угол отсечки
тока коллектора q при умножении на 2 выбирается
600, а на 3 - 400.
Коэффициенты
гармоник a0, a1, an,g0, g1, gn,
Сопротивление
потерь коллектора rК приводит к
параллельному эквиваленту относительно
выхода транзистора
r`К=1/[(2pfncК)2 rК]
Коэффициент
использования транзистора по напряжению
источника питания
Параметры
транзистора:
rb=H21/SР
,
Напряжение
смещение, необходимое для обеспечения
заданного угла отсечки:
Если EСМ<0,
то его можно реализовать с помощью резистора
в цепи эмиттера
RЭ=-EСМ/Ik0
Входное
сопротивление в последовательном эквиваленте
активное
–
реактивное
–
Входная
проводимость в параллельном эквиваленте
Потребляемая
мощность
P0=Ik0EП
Коэффициент
полезного действия
h=PН/P0
Коэффициент
усиления по мощности
kР=ki2
Rkn/rвх1
Мощность
возбуждения на входе умножителя
PВХ=PВЫХ/KР
23.
Мощность, рассеиваемая на транзисторе,
не должна превышать допустимую
PРАС=Р0-РВЫХ+РВХ<РРАС.ДОП
24.
Допустимая мощность, рассеиваемая
на транзисторе
PРАС.ДОП=(tН.ДОП-tК)/RПК
где
tН.ДОП, tК
– допустимая температура перехода и
температура корпуса транзистора соответственно;
RПК – тепловое сопротивление переход-корпус
транзистора (ОС/Вт).
25.
Сопротивление нагрузки с учетом
индуктивности вывода коллектора
Lk и емкость коллекторного перехода
Ск в параллельном эквиваленте соответственно
26.
Активная и реактивная составляющие
проводимости вычисляются как
Gn=1/Rn;
Bn=-1/Xn
5.3.
Расчет маломощного
умножителя частоты.
Умножители
частоты на маломощных биполярных транзисторах,
эффект умножения в которых основан на
нелинейных характеристики транзистора
(за счет отсечки коллекторного тока),
работают в диапазоне частот до 100 МГц.
На этих частотах можно не учитывать индуктивности
выводов, емкость закрытого эмиттерного
перехода и потери в материале коллектора.
Маломощные
биполярные транзисторы обеспечивают
выходную мощность до 0.1 Вт при умножении
на 2 и до 0.01 Вт при умножении на
3. Коэффициент их полезного действия
составляет (30-40)%.
Методика
расчета маломощных транзисторах основана
на следующих допущениях.
1.Возбуждение
транзистора осуществляется от генератора
гармонического напряжения.
2.Интервал
рабочих частот удовлетворяет условию
nf< fT
3.Напряжение
на коллекторе – гармоническое.
Маломощные
умножитель частоты по схеме с
ОЭ имеет отрицательную обратную
связь через емкость коллекторного
перехода СК, которая стабилизирует
работу каскада умножителя и повышает
его устойчивость. Коэффициент усиления
по мощности умножителя частоты достаточно
высок и составляет десятки раз.
Поэтому
маломощные транзисторные умножители
целесообразно выполнять по схеме
с ОЭ.
В
качестве исходных данных выступают:
1)
Выходная емкость РВЫХ
2)
Коэффициент умножения n
3)
Угол отсечки коллекторного тока q
4)
Частота на входе умножителя f
Порядок
расчета умножителя следующий
Угол отсечки
тока коллектора q при умножении на 2 выбирается
600, а на 3 - 400.
Коэффициенты
гармоник a0, a1, an,g0, g1, gn
и коэффициент формы тока gn=an/a0
вычисляются
Максимальное
сопротивление нагрузки RMAX = p/(qwTCKA).
Сопротивление
нагрузки умножителя RН= Ukn/Ikn;
RН<Rmax.
Амплитуда
импульса тока коллектора
Постоянная
составляющая коллекторного тока
10. Амплитуда
первой гармоники тока коллектора
Ik1=IMAXa1
Параметры
транзистора
Крутизна по переходу
где
tP – температура перехода, ОС
Сопротивление
рекомбинации неосновных носителей rb
и крутизна статической характеристики
S определяются как
rb=H21/SР
,
Диффузионная
емкость эмиттерного перехода
СД
= SP/(2pfT)
Постоянная
времени открытого эммитерного
перехода
tS=CД(rб
rb/(
rб +rb))
Частота,
на которой крутизна транзистора
уменьшается до 0.7 от S:
fS=1/(2ptS)
Нормированная
частота
WS=fВХ/f
Косинус
фазового аргумента крутизны на частоте
fS
Амплитуда
напряжения возбуждения
Фаза первой
гармоники тока коллектора в градусах
j1=18+(47.4-22/WS)(0.38+g1)
Входная
проводимость (параллельный эквивалент)
Входное
сопротивление (последовательный эквивалент)
16. Мощность
возбуждения
Коэффициент
усиления мощности
КР=РВЫХ/РВ
Потребляемая
мощность
Р0=IК0EП
Коэффициент
полезного действия
h=PН/P0
20.
Мощность, рассеиваемая на транзисторе,
не должна превышать допустимую
PРАС=Р0-РВЫХ+РВХ<РРАС.ДОП
21.
Допустимая мощность, рассеиваемая
на транзисторе
PРАС.ДОП=(tН.ДОП-tК)/RПК
где
tН.ДОП, tК
– допустимая температура перехода и
температура корпуса транзистора соответственно;
RПК – тепловое сопротивление переход-корпус
транзистора (ОС/Вт).
Напряжение
смещения
Обратное
пиковое напряжение на эмиттерном переходе
UБЭ.ПИК=-UВ(1+cosq)+E`-2(2pfВХ)СKArбUК
6.
Расчет цепей согласования.
Между
потребителей энергии высокочастотных
колебаний и выходным электродом
активного элемента (A3) включается четырехполюсник
иp реактивных элементов, называемый цепью
согласования (ЦС), который должен обеспечивать
следующее.
1.
Трансформацию активной составляющей
сопротивления потребители rП
в требуемое для работы АЭ в выбранном
режиме сопротивление нагрузки rh.
Сопротивление должно трансформироваться
в полосе частот, определяемой шириной
спектра передаваемого колебания или
диапазоном перестройки передатчика.
2.Необходимую
форму тока в сопротивлении
потребителя. В оконечном каскаде
передатчика выходная колебательная
система подключена к линейному
сопротивлению потребителя (фидеру
или антенне), ток в котором должен
быть гармоническим. Рассеиваемая на сопротивлении
мощность побочных колебаний, обусловленных
высшими гармониками импульсов выходного
тока AЭ, определена соответствующими
нормами и не может быть превышена. В межкаскадных
цепях согласования потребителем является
нелинейное входное сопротивление последующего
каскада, энергетические характеристики
которого при работе в недонапряженном
или критическом режимах будут определяться
формой его выходного тока, а значит, и
входного. Поэтому для гармонического
входного тока АЭ необходимо иметь ЦС
с высоким выходным сопротивлением для
тонов высших гармоник.
3.
Форму напряжения на выходном
электроде АЭ в соответствии
с выбранным режимом работы. Для
генераторов, работающих в критическом
и недонапряженном режимах для обеспечения
гармонического напряжения на выходном
электроде активного элемента ЦС должна
начинаться с емкости C1, значение
которой выбирается
2p
f (С1+СВЫХ)RН>2..4
где
Свых - выходная емкость АЭ; f - рабочая
частота. Наличие C1 обеспечивает
замыкание высших гармоник выходного
тока АЭ.
4.
Малые потери в элементах ЦС,
которые характеризуются коэффициентом
полезного действия (КПД) ЦС
hЦС=PП/P1
где
РП и Р1 - мощности, рассеиваемые
на активных составляющих сопротивлении
потребителя RП и нагрузки АЭ
5.
Возможность перестройки и регулировки
параметров ДС при смене рабочей
частоты или изменения параметров
ДС или АЭ.
Узкополосные
цепи согласования обеспечивают коэффициент
перекрытия по частоте, принимаемый как
отношение верхней и нижней рабочих частот,
Кf =fa/fН не более 1,2. Они
одновременное с фильтрацией высших гармоник
выполняют и трансформацию сопротивлений.
Простейшие
из них выполняются в виде Г-цепей
и П-цепей
Расчетные
соотношения для определения
основных параметров Г-образной ЦС
следующие:
Исходными
данными являются частота колебаний
fкв, номер гармоники кварца n, сопротивление
потерь rкв = 50 Ом, емкость кварцедержателя
C0 = 5 пФ, добротность резонатора
Qкв = 105, сопротивление потребителя
Rп = 400 Ом, угол отсечки коллекторного
тока ? = 60о.
РАСЧЕТ
ПАРАМЕТРОВ ТРАНЗИСТОРА
Крутизна
по переходу:
Нормированная
частота: , где fкв – частота последовательного
резонанса для n-ой гармоники.
Модуль крутизны
транзистора на уровне 0,707 от S:
Комплексная
крутизна транзистора по току первой гармоники:
Модуль
комплексной крутизны S1f:
7.1.
Расчет параметров
кварцевого резонатора
Емкость кварца:
Разнос частот
параллельного и последовательного резонанса:
Постоянная
времени кварцевого резонатора:
7.2.
Растет колебательного
контура автогенератора
Коэффициент
связи с потребителем
где
Рп–мощность на входе следущего
каскада(потребителе ; Ркв–мощность
рассеиваемая в кварцевом резонаторе;
Рк–мощность потерь в элементах
контура автогенератора (Рк<<Ркв)
Параметр
емкостной трехточки автогенератора принимаем
k = C1/C2 = 0,3
где
C1 и C2–емкости трехточки
Емкость
Емкость C2
= C1/k
Реактивные
сопротивления в схеме трехточки
Сопротивление
потерь кварцевого резонатора
Реактивное
сопротивление кварца Xкв = -(X1
+ X2) – ?sRкв(1 + a)
Сопротивление
потерь колебательного контура автогенератора
R = Rкв
Индуктивное
реактивное сопротивление в схеме трехточки
X3 = -(X1 + X2) – ?sRкв(1
+ a)
Обобщенная
расстройка кварцевого резонатора
где
Qкв–добротность кварцевого резонатора;
fг–частота автогенератора, рассчитывается
как
Отклонение
частоты генерации относительно
частоты кварца
При работе
кварца на гармонике вместо емкости C1
включается параллельный колебательный
контур L1, C1’. Для третьей
гармоники C1’ = 2C1. Дополнительная
емкость ?C и индуктивность L1 соответственно
равны ?C = C1; L1=1/[(2?fкв)2?C]
Управляющее
сопротивление в схеме трехточки
Проверка
выполнения уравнения стационарного
режима S1fZy = 1
Re(S1fZy)
= 1; Im(S1fZy) = 0
Коэффициент
обратной связи автогенератора
Сопротивления
контура автогенератора(нагрузка транзистора)
Zn = Zy / kос
Фазовый
аргумент нагрузки
Расчет
связи с потребителем:
Сопротивление
ненагруженного контура генератора
Сопротивление
емкостной связи
Сопротивление
связи с учетом потребителя X’св
= Xсв – Xп
где
Xп = –1/2?fквCп
7.3.
Расчет электрического
режима автогенератора
Мощность
поступающая в потребитель Pп
= aPкв где Pкв – мощность выделяемая
в кварцевом резонаторе; а – коэффициент
связи контура автогенератора с потребителем
Мощность
поступающая в контур автогенератора
P1
= Pкв + Pп
Ток протекающий
через кварцевый резонатор
Амплитуда
колебаний на входе транзистора
Uкв
= Iкв(–X2)
Первая гармоника
тока коллектора
Ik1
= |S1j| Uвх
Амплитуда
колебаний на нагрузке генератора
Амплитуда
импульса тока коллектора Iмак =
Ik1 / ?1
Постоянная
составляющая тока коллектора Ik0
= Iмак ?0
Постоянная
составляющая тока базы Iб0 = Ik0
/ H21
Напряжение
смещения
Выбираем
сопротивление в цепи эмиттера Rэ
= 300 Ом, сопротивление в цепи базы Rб=15(–X2)
Напряжение
источника питания Eп = Eк +
(Ik0 + Iб0)Rэ
Напряжение
смещения с учетом сопротивлений Rэ
и Rб
Eсм
= E’см + (Ik0 + Iб0)Rэ
+Iб0P
Ток через
делитель из сопротивлений R1 и R2
выбираем I = 5 Iб0
Находим
величины сопротивлений R1
и R2
R1
= (Eсм – E’см) / I; R2
= E’см / (I – Iб0)
Потребляемая
генератором мощность и КПД
P0
= Ik0Eп; ? = P1 / P0
8.
Расчеты.
8.1.
Расчет ТУК2.
Программа
для расчета gww.exe
Pнагр = 6E+000
/ 0.8 = 7,5E+000 Вт
ЦС1 согласовывает
УЧх3_1 и УЧх3_2.
УЧх3_1 Rн
= 6405.1 Ом
УЧх3_2 Rвх
= 40.838 Ом
Rп и Rн отличаются
друг от друга более чем на два порядка,
следовательно необходимо последовательно
включить две ЦС. Промежуточное сопротивление
выбирается, как среднее геометрическое.
Rпр = 511,4 Ом
РАСЧЕТ ЕМКОCТНОЙ
СВЯЗИ С ПОТРЕБИТЕЛЕМ
Xсв
= -667.50 Ом С
учетом потр Xсв = 144.10 Ом
Lcw
= 1169.50 нГ
РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО
РЕЖИМА КГ
Мощность потерь
на варикапах Pв = 0.01 мВт
Pвых
= 0.00 мВт P1
= 0.03 мВт
Iкварца
= 1.84 мА Uбазы
= 0.03 В
Ik1
= 0.65 мА Uнагр
= 0.08 В
Iмак
= 1.66 мА Iko
= 0.36 мА
Io базы
= 0.01 мА Есм
= 0.29 В
Rэмитт
= 300.00 Ом Rбазы =
222.50 Ом
Eпитания
= 5.11 В (Есм)_Rб = 0.40 В
Iделителя
= 0.04 мА
R1_колл
= 130.36 кОм R2
= 13.74 кОм
Po
= 1.85 мВт кпд = 0.01
Уравнение стац.режима:
S1_f*K_os*Zn = 1.044E+00 - 3.183E-12j
Проверте выполнение
уравнения стационарного режима:
S1_f*k_os*Zn =1
точность 0.5% можно
считать удовлетворительной, при
несоблюдении
заданной точности
необходимо управлять крутизной
S1_f, для этого
скорректируйте
угол отсечки Teta на d_Teta=(+/-)0.5..1 Гр.
и повторите расчет
в начальной точке
Начинаем: (y/n)
d_Teta = -0.99
СХЕМА КГ С ЧАСТОТНОЙ
МОДУЛЯЦИЕЙ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Частота колебаний
= 19.61 МГц Номер
гарм.кварца N = 1
R_пот посл
= 400.00 Ом С_пот посл
= 10.00 пФ
Девиация частоты
dF = 1.00 кГц Коэфф.нелин.иск
k2 = 0.05
Параметры КР: Добротность
=1000, Co = 5 пФ, r_кв = 50 Ом
РАСЧЕТ ЕМКОCТНОЙ
СВЯЗИ С ПОТРЕБИТЕЛЕМ
Xсв
= -667.50 Ом С учетом
потр Xсв = 144.10 Ом
Lcw
= 1169.50 нГ
РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО
РЕЖИМА КГ
Мощность потерь
на варикапах Pв = 0.01 мВт
Pвых
= 0.00 мВт P1
= 0.03 мВт
Iкварца
= 1.84 мА Uбазы
= 0.03 В
Ik1
= 0.62 мА Uнагр
= 0.09 В
Iмак
= 1.61 мА Iko
= 0.35 мА
Io базы
= 0.01 мА Есм
= 0.29 В
Rэмитт
= 300.00 Ом Rбазы =
222.50 Ом
Eпитания
= 5.11 В (Есм)_Rб = 0.39
В
Iделителя
= 0.03 мА
R1_колл
= 136.53 кОм R2
= 14.19 кОм
Po
= 1.76 мВт кпд = 0.02
Уравнение стац.режима:
S1_f*K_os*Zn = 1.000E+00 - 9.095E-12j
9.
Список использованной
литературы.
Проектирование
радиопередающих устройств СВЧ /
Под ред. Г.М.Уткина. М., Сов.радио,
1979. 320 с.
Шумилин М.С.,
Козырев В.Б., Власов В.А. Проектирование
транзисторных каскадов передатчиков.М.,
Радио и связь, 1987. 320с.
Проектирование
радиопередающих устройств. Учебное пособие
для высших учебных заведений / Под
ред. В.В.Шахгильдяна, М., Радио и связь,
1993. 512 с.
Альтшулер
Г.Б., Елфимов Н.Н. Кварцевые генераторы.
Справочное пособие. М., Радио и связь.
1984.
Под редакцией
Герасимова В.Г. Основы промышленной
электроники. М., Высшая школа. 1986.
Усатенко
С.Т., Каченюк Т.К., Терехова М.В.
Выполнение электрических схем по ЕСКД
.М.,Изд.стандартов, 1989. 325 с.
Волгов
В.А. Детали и узлы радиоэлектронной
аппаратуры. Энергия, 1977. 656 с.
Вилесов Л.Д.,
Кириллов В.А., Старков А.А. Транзисторные
передатчики. СпГААП, 1994. 50 с.
Вилесов Л.Д.,
Кириллов В.А. Транзисторные передатчики
СВЧ. Компьютерное проектирование и схемотехническое
моделирование. СпГУАП, 1998. 82 с.
